Привод ленточного конвейера

Подбор подшипников качения.
2.8.1. Расчетная нагрузка Fr и Fa, действующая на подшипники, приведена в таблице 2.8.
Таблица 2.8. – Сила Fr Fa на подшипниках.
Параметр Нагрузка на подшипниках валов входного промежуточного выходного 1 Внешняя нагрузка на опорах, Н Fr1 = R1 1326 4308 11479 Fr2 = R2 1532 7930 2620 FA 1618 1618 2842 2 Подшипник : 7208А 7212A 7214А – параметр e [4, c. 422] 0,37 0,43 0,43 – силы, Н : FS1 = 0,83eFr1 407,21 370,4 987 FS2 = 0,83eFr2 470,4 691,8 220,53 3 Расчетная осевая нагрузка Fа,, Н Расчетная схема


Условие равновесия Fa1 + FA – Fa2 = 0 Условия сборки Fa1 ( FS1 , Fa2 ( FS2 Допустим Fa1 = FS1, 407,21 370,4 987 тогда Fa2 = FA + Fa1 1063 2531 2669 Проверка Fa2 ≥ FS2 1063 ( 470,4 2531 (691 2669 ( 220,53 Условие выполняется Проверка ресурса подшипников выполнена в таблице 2.9.
Таблица 2.9 – Проверка ресурса подшипников качения
Параметры Формулы Результаты расчета по валам Примечание наименование обоз-
наче-
ние входной промежуточный выходной 1 Типоразмер ГОСТ 27365-87 7208A 7212A 7214А 2 Динамическая
грузоподъемность. Н Сr 40 58,3 119,0 [4, c. 422] 3 Частота вращения,
мин-1 n 2273 660 151 4 Диаметр, мм d 40 60 75 5 Угол контакта. град α arctg(e / 1,5) 15,4 15,4 17,8 6 Отношение Fa1 / (VFr1) 0,31 < e 0,31 < e 0,36 < e V = 1 Fa2 / (VFr2) 3,19 > e 0,51 > e 0,78 > e Окончание таблицы 2.9
Параметры Формулы Результаты расчета по валам Примечание наименование обоз-
наче-
ние входной промежуточный выходной 7 Опора 1 Х 0,56 0,56 0,56 *соответ-ствие фор
мул и результатов Y * 0,4ctgα 1,7 1,7 1,7 Опора 2 Х 0,56 0,56 0,56 Y * 0,4ctgα 1,84 1,84 1,84 8 Эквивалентная ра-
диальная динами-
ческая нагрузка, Н Pr1 (VXFr + YFa)KБКТ 3229 3834 10037 KБ = 1,4 Pr2 3482 4072 10579 КТ = 1,0 9 Коэффициент приведения нагрузки к эквивалентной постоянной по графику рисунка 2 (ТЗ)
КЕ = [((Ti / T)3(Lhi / Lh)]1/3 = [13∙0,6 + 0,63∙0,2 + 0,43∙0,2]1/3 = 0,87 10 Расчетная эквива-
лентная нагрузка, Н PЕr КЕ Prmax 2397 7132 5966 11 Скорректирован-
ный ресурс, ч L10ah 106a23(Cr / PEr)p /
/ (60n) 464730 29627 29012 a23 = 0,65
p = 10/3 Запас по ресурсу, ч S L10ah / [L10] 35,4 8,6 750,8 [L10] = 13140 ч 12 Пересчет параметров на подшипники особолегкой серии в связи с большим запасом ресурса Типоразмер 2007107А 2007108А 2007114А [9, c. 242] Сr 19500 49500 95200 e 0,27 0,33 0,29 FS1 0,83eFr1 407,21 370,4 987 FS2 0,83eFr2 470,4 691,8 220,53 Fa1 = FS1, 407,21 370,4 987 Fa2 = FA + Fa1 894 2431 2179 Fa1 / (VFr1) 0,22 < e 0,27 < e 0,24 < e Fa2 / (VFr2) 2,68 > e 0,50 > e 0,64 > e Pr1 3482 7683 6405 1) Y = 2,2
2) Y = 1,8 Pr2 3404 7921 6947 PЕr КЕ Prmax 2491 8104 10239 L10ah 220348 7512 385324 S 16,8 4,2 223,3 Габаритные размеры d x D x T 40 x 68 x 19 60x 110 x 24 75x 130 x 27 [9, c. 242] Запас S по ресурсу показывает, что надежность подшипников будет значительно выше, чем базовая при 90 процентах.

Расчет шпоночных соединений















Принимаем шпонки призматические по ГОСТ 23360–78 [4, c. 432].
Напряжения смятия [8, c. 6]
(см = 2000 Т / dklр ( [(см],
где lр = l – b – расчетная длина шпонки; lст (рисунок 2.7) – длина ступицы насаживаемой детали; k = h – t1 – расчетная высота шпонки; [(см] = 325…430 МПа – допускаемое напряжение смятия: для шпонок из стали 45 и Ст5
Размеры шпонок и расчет (см даны в таблице 2.10.
Таблица 2.10 – Расчет шпонок
Параметры В а л наименование обозначение входной промежуточный выходной Примечание Место соединения шкив* колесо z2Б колесо z2Т муфта 1 Диаметр вала, мм d 40 60 75 70 2 Момент, Н(м Т 57,21 293,75 1358 3 Длина ступицы, мм lст 36 48 84 110 4 Шпонка ГОСТ23360 bxhxl 12x 8 х 28 18 х 11 х 40 20х 12 х60 20 х 12 х 80 [4,
c. 432, 433] – размеры, мм t1 5 7 7,5 7,5 k 3,0 4,5 4,5 4,5 lР 12 16 35 60 5 Напряжения, МПа (см 122,7 305,9 246,3 143,7 Условие прочности выполняется: (см ( [(см] Примечание – * размеры для конического конца вала по ГОСТ 12081–72 [4, c.431]
3 ТЕХНИЧЕСКИЙ ПРОЕКТ
3.1 Проверка опасного сечения тихоходного вала на сопротивление усталости
Оценку сопротивления усталости вала выполняют по величине общего коэффициента запаса прочности S [4, c.169], [8, c. 27]:
S = S(S( / (S(2 + S(2 )1/2 ( [S ] = 1,5...2,5, (3.1)
где S( = (–1 / (K(D(И) – коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям изгиба (И при симметричном цикле (R = –1, (m = 0, (a = (max = (И; (И = 103M / W);
S( = 2(–1 / (K(D + (()(K – коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям кручения при от нулевом цикле (R = 0, (m = (a = (max / 2 = (K / 2; (K = 103T / WP);
K(D = (K( / Kd( + 1/KF( – 1) / KV и K(D = (K( / Kd( + 1/KF( – 1) / KV -- коэффициенты снижения пределов выносливости реальной детали по сравнению с пределами образцов ((–1, (–1);
(( – коэффициент чувствительности материала к асимметрии цикла.
В сответствии с рисунком 2.6 и таблицей 2.7 на валу два опасных сечения: 1 и 2 с величинами расчетных моментов M1 = 201 Н∙м, M2 = 201 Н(м, Т = 1358 Н∙м.
Концентраторы напряжений:
сечение 1 – посадка внутреннего кольца подшипника ((75 L0/k6);
сечение 2 – посадка с натягом колеса z2T ((75 H7/r6) и шпоночный паз
(b = 20, l = 12, t1 = 7,5 мм).
Влияние на усталость концентраторов напряжений дано в таблице 3.1.
Таблица 3.1 – Концентраторы напряжений в опасных сечениях
П а р а м е т р ы
Концентраторы напряжений Примечание сечение 1 сечение 2 (75 L0/k6 (75H7/r6 шпоночный паз 1 Эффективный коэффици-
ент концентрации напря-
жений K( 2,2 [4, c. 170, 171]; [8, c. 30];
сталь 45;
σВ = 900;
d = 75мм K( 2,05 2 Коэффициент влияния
абсолютных размеров
сечения Kd( 0,76 Kd( 0,65 3 Отношение K( / Kd(
K( / Kd(
4,37 4,85 2,89 [8, c. 30] 2,61 2,9 3,15 Так как в сечении 2 K( / Kd( = 4,85 от посадки больше, чем от шпоночного паза (2,65) при незначительной разнице K( / Kd( , то [4, c. 170] дальше расчет в сечении 2 ведем с учетом только натяга от посадки колеса z2T.
Коэффициенты влияния качества поверхности [4, c. 170], [8, c. 29] при чистовом шлифовании (Rа = 0,8...1,6) KF( = 0,89; KF( = 0,94.
Коэффициент влияния поверхностного упрочнения [4, c. 170], [8, c. 29]: КV = 1 – без упрочнения. Тогда в сечении 1 ((75 L0/k6):
K(D = (4,37 + 1 / 0,89 – 1) / 1 = 4,49; K(D = (2,61 + 1 / 0,94 – 1) / 1 = 2,67;
в сечении 2 ((75 H7/r6):
K(D = (4,85 + 1 / 0,89 – 1) / 1 = 4,97; K(D = (2,9 + 1 / 0,94 – 1) / 1 = 2,96.
Пределы выносливости образцов материала: сталь 45 [4, c.165] при d (
( 80 мм и Н ( 270 НВ (–1 = 410 МПа, (–1 = 230 МПа; коэффициент ψ( = 0,1.
Напряжения вычисляют по формулам: изгиба (И = 103М / Wнетто, кручения (К = 103Т / WРнетто, где моменты сопротивления сечений Wнетто и WРнетто определены в таблице 2.6. Результаты расчета напряжений и коэффициентов запаса прочности представлены в таблице 3.2.
Таблица 3.2 – Напряжения и коэффициенты запаса прочности в опасных сечениях
Сечение Моменты сопротивления, мм3 Напряжения, МПа Коэффициенты запаса прочности Wнетто WРнетто (И (К S( S( S 1 3400 6800 59 200 1,55 0,43 0,42 2 3000 6400 67 212 1,23 0,37 0,36 В обоих сечениях S ≥ [S] = 1,5…2. Сопротивление усталости в опасных сечениях вала обеспечивается.
3.2 Расчет болтов крепления редуктора к раме
1 Схема внешней нагрузки на редуктор дана на рисунке 3.1, а.













Длины, необходимые для расчета, взяты с чертежа редуктора.
Собственной массой редуктора пренебрегаем в запас прочности.
Нагрузка на стыке: Fx = 0; Fy = FM + Fbx= 473 + 6383 = 6856 H; Fz = Fby = 6383 H (сжимающая); Mx = TT – Tб + Fy (0,168) – Fz (0.152) = 77.69 – 14.29 + 6856·0.168 - 6383(0,152 = 245 Н(м; My = Fby (0.119) = 787 Н(м;
Tz = FВх(0,5·0.15 + 0.083) – FM(0,5·15 + 0.068) = 6383(0.075 + 0.083) – 473(0.075 + 0.068) = 940 Н∙м.
Под действием Fy и Tz происходит сдвиг в плоскости стыка. Нагрузка Mx, My, Fz вызывает отрыв стыка перпендикулярно его плоскости.
3 Наиболее нагруженный болт 1 (рисунок 3.1, в):
– на сдвиг: составляющие векторы сдвигающей силы Fd находятся в одной четверти;
– на отрыв: все составляющие отрывающей силы F алгебраически складываются.
Нагрузка на болт 1 от центральных сил:
FFy = Fy / z = 6856 / 4 = 2866 Н; FFz = Fz / z = 6383 / 4 = 1596 H (отрывающая сила).
Нагрузка от вращающего момента Tz [10, c. 7, формула (3.3)], где в соответствии с рисунком 3.1, б ρ = (х12 + у12)1/2 = (602 + 2172)1/2 = 225 мм,
FТz = 103∙940∙225 / (4∙2252) = 1044 Н.
Суммарная сдвигающая сила, приходящаяся на болт 1 (рисунок 3.1, в):
Fd = (FTz2 + FFy2 + 2FTzFFycos()1/2,
где угол γ между векторами острый и cos( = х1 / ρ = 60 / 225 = 0,27;
Fd = (10442 + 28662 + 2∙1044∙2866∙0,27)1/2 = 3304 H.
Силы от изгибающих моментов Mx, My на оси болта 1 [10, c. 9, формула (3.9)]:
FМx = 103Mx / (4у1) = 103∙245 / (4∙217) = 282 Н;
FМу = 103Mу / (4х1) = 103∙787 / (4∙60) = 3279 Н.
Отрывающая сила в зоне болта 1:
F = FFz + FМx + FМу = 1596 + 282 + 3279 = 5157 Н.
4 Усилия предварительной затяжки
а) на сдвиг [10, c. 8]:
Fзат1 = k1Fd / (if) + (1 – χ)FFz,
где k1 = 1,4 – коэффициент запаса сцепления на сдвиг; i = 1 – число плоскостей стыка; f = 0,15 – коэффициент трения на стыке; χ = 0,25 – коэффициент внешней нагрузки на жестком стыке; Fзат1 = 1,4∙3304 / (1∙0,15) + (1 – 0,25)∙1590 = 30914 Н;
б) на отрыв [10, c. 10]:
Fзат2 = k2(1 – χ)[Fz + 103AСТ(Mx / WСТх + Mу / WСТу)] / z,
где k2 = 1,8 – коэффициент запаса сцепления на отрыв; AСТ = 2Lb = 2∙464∙36 =
= 33,41∙103 мм2 – площадь стыка (рисунок 3.1, б); моменты сопротивления изгибу: WСТх = 2bL2 / 6 = 2∙36∙4642 / 6 = 2,58∙106 мм3; WСТу = L[B3 – (B – 2b)3] /
/ (6B) = 464[1503 – (150 – 2∙36)3] / (6∙150) = 1,95∙106 мм3; z = 4 – число болтов;
Fзат2 = 1,8(1 – 0,25)[1596 + 103∙33.41∙103(1028 / (2.58∙106) + 787 / (1.95∙106] / 4 =
= 9582 Н.
Так как Fзат1 ( Fзат2 , то дальнейший расчет проводится с учетом Fзат1 =
= 30914 Н..
5 Расчетная сила на оси болта :
FБ = 1,3 Fзат1 + (F = 1,3∙14303 + 0,25∙2662 = 19259 Н.
Расчетное допускаемое напряжение на разрыв болта
[(Р]′ = 4FБ / ((d12) = 4∙19259 / ((∙10,1062) = 240 МПа.
Требуемая величина предела текучести (Т′ = [(Р]′ [s],
где [10, c. 11] [s] = 2200k / [900 – (70000 – FБ)2∙10–7] = 2200∙1 / [900 – (70000 –
– 19259)2∙10–7] = 3,42 – коэффициент безопасности при неконтролируемой затяжке. Тогда (Т′ = 240∙3,42 = 821 МПа.
Учитывая мелкосерийный выпуск привода, из условия (Т ≥ (Т′ принимаем класс прочности болтов 10.9, для которого (Т = 900 МПа. В этом случае затраты на несколько штук болтов невелики*
Потребное усилие рабочего при затяжке гаек стандартным ключом:
Fраб( = Fзат / 70 = 14303 / 70 = 204 H,
что в пределах допустимого [Fраб] = 200...300 H.
6 Согласно рисунку 3.2 длина болта
l( = S1 + t + S3 – SЦ + S + m + l3,
где S1 = 5,7 мм – средняя толщина косой шайбы 12; t = 8,4 мм – средняя толщина полки швеллера 16; S3 = 10 мм – толщина лапы редуктора; SЦ = 1…2 мм – глубина цековки; S = = 3 мм – толщина пружинной шайбы 12; m = 10 мм – высота гайки М12; l3 = (0,2…0,3)d = 2,4…
3,6 мм – выход резьбового конца болта; l( =
= 5,7 + 8,4 + 10 – (1…2) + 3 + 10 + (2,4…
3,6) = 37,5…39,7 мм. По ГОСТ 7796-70 принимаем l = 40 мм.









7 Комплект крепежных деталей :
БОЛТ М12 – 6g х 40.109.40Х.016 ГОСТ 7796-70;
ГАЙКА 2М12 – 6Н.10.40Х.016 ГОСТ 5915-70;
ШАЙБА 12 65Г ГОСТ 6402-70;
ШАЙБА 12 01 ГОСТ 10906-78.






















СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1 Дунаев, П.Ф. Конструирование узлов и деталей машин: учеб. пособие для техн. спец. вузов. 7-е изд. / П.Ф. Дунаев, О.П. Леликов.– М.: Высшая школа, 2001.
2 Энергетический и кинематический расчеты приводов: метод. указания по дисциплине "Детали машин" для студентов машиностроительных спец. / НГТУ; сост.: А.А. Ульянов.– Н. Новгород, 2000.
3 Зубчатые и червячные передачи. Ч.I: Проектировочный расчет: метод. указания к курсовому проекту по деталям машин для студентов машиностроительных спец. / НГТУ; сост.: А.А.Ульянов, Ю.П.Кисляков, Л.Т.Крюков.- Н.Новгород, 2000.
4 Зубчатые и червячные передачи. Ч.II: Проверочный расчет. Силы в зацеплениях: метод. указания к курсовому проекту по деталям машин для студентов машиностроительных спец. / НГТУ; сост.: А.А.Ульянов, Ю.П.Кисля-ков, Л.Т.Крюков.- Н.Новгород, 2001.
5 Расчет цепных передач: метод. указания к курсовому проекту по дис-
циплине "Детали машин" для студентов машиностроительных спец. / НГТУ; сост.: А.А. Ульянов, Ю.П. Кисляков и др..– Н. Новгород, 1999.
6 Муфты приводов: метод. указания по курсу "Детали машин и основы конструирования для студентов всех специальностей и форм обучения / НГТУ; сост.: А.А. Ульянов, Л.Т. Крюков, В.В. Андреев.– Н. Новгород, 2006.
7 Дунаев, П.Ф. Детали машин. Курсовое проектирование: учеб. пособие для машиностроит. спец. учреждений среднего профессионального образования. 3-е изд. / П.Ф. Дунаев, О.П. Леликов.– М.: Машиностроение, 2002.
8 Расчет и конструирование валов: метод. указания к курсовому проекту
по деталям машин для студентов машиностроительных спец. всех форм обучения / НГТУ; сост.: А.А. Ульянов, Ю.П. Кисляков, Л.Т. Крюков.– Н. Новгород, 1999.
9 Анурьев В.И. Справочник конструктора–машиностроителя: В 3 т.. Т.2.– М.: Машиностроение, 2001.
10 Расчет болтовых соединений: метод. указания по курсу "Детали машин и основы конструирования" для студентов машиностроительных спец. всех форм обучения / НГТУ; сост.: А.А. Ульянов, Л.Т. Крюков и др.– Н. Новгород, 2004.














Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

2

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Разраб.



Провер.

.

Реценз.

.

Н. Контр.



Утверд.





Привод ленточного
конвейера


Лит.

Листов

50

НГТУ гр.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

3

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

4

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

5

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

6

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

7

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ



Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

8

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

9

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

10

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

11

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

12

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

13

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

14

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

15

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

16

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

17

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

18

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

а

а

а

а

b0

L

da2T

da2Б

aW

l3

А

а

а

K1

а)

А

l3

а

а

а

В1

В2

z2Т

z1Б

б)



H

hДВ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

19

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

20

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

21

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ



б)

W(b0)

WР(bР)

y0

T(h)

dp

α (φ0)

а)



Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

22

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

23

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

(2

О2

О2

О1

О1



Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

24

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

25

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

26

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

27

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

28

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

29

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

30

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

31

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

32

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

33

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

34

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

f 45××45450

b2

R

R

lст

1…2

d

da2

dcт

s

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

35

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

36

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

37

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

38

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

39

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

40

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Fa2

Fa1

FA

1

2

Fa2

Fa1

FA

1

2

Fa1

FA

1

Fa2

2

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

41

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

b

l

lP

d

R = 0,5b

h

k

t1

t2

l′ = lСТ – (5…10) мм

Рисунок 2.7 – Размеры шпонок


Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

42

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

43

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

44

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

38



16

В1=324

l = 248

L = 414

20

48

374

B = 302

FBy

FBx

nT

nБ

ТБ

ТТ

FМ

h = 238

Fy

Tz

Mz

My

y

z

b

x1

xmax

ymax

y1

L

ρ

ρ

ρ

1

2

3

4

x

FMy

FMx

FFz

F

FFy

FTz

Fd

1

1

а)

б)

в)

γ

Рисунок 3.1 – Внешняя нагрузка и расчетная схема болтов

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

45

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

46

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

47

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

50

ДМ – 05.10 – 01. 14 - ООООПЗ