Реконструкция здания теплогенерирующих установок и тепловых сетей

На основании анализа методических подходов при реконструкции зданий котельных приоритетным направлением выступает энергосбережение. Для обоснования принятых конструктивных решений направленных на энергосбережение требуется выполнить теплотехнический расчет [46-53].В качестве исходных данных примем: - Метеорологические условия в помещении: температура внутреннего воздуха – tint=200C; относительная влажность воздуха – φint = 30 %.- Климатические характеристики района постройки: средняя температура самого холодного периода – thtmin = минус 360С; средняя температура наиболее холодной пятилетки – text= минус 310С; средняя температура отопительного периода – tht=минус 4,40С; продолжительность отопительного периода – Zht =228 дней; относительная влажность воздуха для самого холодного месяца – φext=82%;расчетная скорость ветра для холодного периода – Vext=3,4 м/с.Влажностной период – сухой;Зона влажности – сухая;Условия эксплуатации – А;Таблица 3.1 – Теплотехнические показатели строительных материалов отдельных слоев ограждающих конструкций рассматриваемого помещенияОграждениеМатериал каждого слояТеплотехнические показателиρ,кг/м3δ,мλ,Вт/м∙0Сс,кДж/кг∙0СS,Вт/м2∙0Сμ,мг/м∙ч∙ПаНаружная стена1штукатурнанаружная – цементно-песчаный раствор18000,030,760,849,60,092 кирпичная кладка–Кирпича керамического полнотелого одинарного и утолщенного1600-0,560,887,910,123 штукатурка внутренняя – известковое-песчаный раствор16000,020,70,848,690,124 утеплитель – маты минераловатные125-0,840,060,050,495 Железобетонный конструктивный слой25000,080,920,8417,980,03Чердачное перекрытие1 цементно-песчанная стяжка18000,030,760,849,60,092 слой рубероида6001,51,680,173,531,1 (Rп)3 пустотная панель16000,060,840,628,540,0754 железобетонная панель25000,120,920,8417,980,035 известково- песчаная стяжка16000,030,70,848,690,12Междуэтажное перекрытие1линолеум18001,470,388,560,0022 слой рубероида6001,51,680,173,531,1 (Rп)3 пустотная плита16000,220,840,628,540,075Перекрытие над неотапливаемыми подвалами1 покрытие – фанера клеевая6002,30,154,220,022 цементно-песчанная стяжка18000,030,760,849,60,093 утеплитель –. Плита повышенной жесткости200-0,840,0760,010,384 слой рубероида6001,51,680,173,531,1 (Rп)5 пустотная плита16000,220,840,628,540,075Внутренние стены1 штукатурка – цементно-песчанная стяжка18000,030,760,849,60,092 кирпичная кладка1600-0,560,887,910,123 штукатурка внутренняя – известково-песчанный раствор16000,020,70,848,690,12ДвериОпределяем градусо-сутки отопительного периода:,сут.где -расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания , принимаемая для расчета ограждающих конструкций группы зданий по поз. 1 таблицы «Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций» СНиП 23-02 по минимальным значениям оптимальной температуры соответствующих зданий по ГОСТ 30494 (в интервале 20-22),для группы зданий по поз. 2 таблицы «Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций»– согласно классификации помещений и минимальных значений оптимальной температуры по ГОСТ 30494 (в интервале 16-21),зданий попоз.3 таблицы «Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций» – по нормам проектирования соответствующих зданий;- средняя температура наружного воздуха,,и продолжительность, сут, отопительного периода, принимаемые по СНиП 23-01 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 10-при проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов-интернатов для престарелых, и не более 8- в остальных случаях. (таблица «Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций»СНиП 23-02)=(20+4,4)*228 =5563,2сут.ОграждениеМатериал каждого слояТеплотехнические показателиρ,кг/м3δ,мλ,Вт/м∙0Сс,кДж/кг∙0СS,Вт/м2∙0Сμ,мг/м∙ч∙ПаНаружная стена1 штукатурнанаружная – цементно-песчанный раствор18000,030,760,849,60,092 кирпичная кладка – Кирпича керамического полнотелого одинарного и утолщенного1600-0,560,887,910,123 штукатурка внутренняя – изестково-песчанный раствор16000,020,70,848,690,124 утеплитель – маты минераловатные125-0,060,840,050,495 Железобетонный конструктивный слой25000,081,920,8417,980,03Определяем нормируемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,где - градусо-сутки отопительного периода,,для конкретного пункта,a и b – коэффициенты, значение которых следует принимать по данным таблицы «Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций» СНиП 23-02 для соответствующих групп зданий.=0,00035*5563+1,4= 3,35.Исходя из равенства и () определим толщину неоднородного слоя для различных конструкций стен:=,где- расчетное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,=8,7, - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (табл. 7 СНиП 23-02) согласно приложению 7,-толщина слоя ,м- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, , принимаемый согласно приложению 2,3,=23, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции согласно приложению 8.3,35=,=1,75 м.Проверка: ===0,115+0,039+3,125+0,029+0,043=3,351, (3,3513,35)Вывод: так как , то конструкцию можно использовать в строительстве, но это экономически не выгодно, нужно применять утеплитель или воздушную прослойку.Вариант стены 2:=,где- расчетное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,=8,7, - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (табл. 7 СНиП 23-02) согласно приложению 7,-толщина слоя ,м- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, , принимаемый согласно приложению 2,3,=23, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции согласно приложению 8.3,35=,=0,2 м.Проверка: ===0,115+0,039+3,33+0,029+0,043=3,556, (3,5563,35)Вывод: так как , то конструкцию можно использовать в строительстве.Вариант стены 3:=,где- расчетное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,=8,7, - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (табл. 7 СНиП 23-02) согласно приложению 7,-толщина слоя ,м- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, , принимаемый согласно приложению 2,3,=23, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции согласно приложению 8.3,35=,=0,2 м.Проверка: ===0,115+0,041+3,33+0,06+0,043=3,589, (3,5893,35)Вывод: так как , то конструкцию можно использовать в строительстве.Вариант стены 4:=,где- расчетное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,=8,7, - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (табл. 7 СНиП 23-02) согласно приложению 7,-толщина слоя ,м- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, , принимаемый согласно приложению 2,3,=23, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции согласно приложению 8.3,35=,=0,2 м.Проверка: ==,=0,115+0,041+0,02+3,33+0,063+0,043+0,043=3,655, (3,6553,35)Вывод: так как , то конструкцию можно использовать в строительстве.Определим температуру на поверхностях и в характерных сечениях.1. Санитарно-гигиенический показатель ограждений определяет комфортность и санитарно-гигиеническое состояние помещения. Он включает:а) температурный перепад между температурами внутреннего воздуха и внутренней поверхности наружного ограждения, ,б) температуру на внутренней поверхности ограждений , которая должна быть выше температуры точки росы .Расчетный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции не должен превышать нормируемых величин, (для наружных стен жилых зданий таблица 5СНиП -02),где - расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, , принимаемая для расчета ограждающих конмтрукций группы зданий по минимальным значениям оптимальной температуры зданий, =20 - расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, =-31 - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, (прил.7)2. Относительная влажность воздуха для определения температуры точки росы для помещений жилых зданий -55%. При, парциальное давление насыщенного водяного пара составляет:3. Температура внутренней поверхности конструкции должна быть не ниже температуры точки росы Рассчитаем температуру поверхности слоев:Условие выполняется, т.к. .Определить приведенное сопротивление теплопередаче, Ro.np панели наружного ограждения углового помещения. Материал панели и примыкающих внутренних конструкций –железобетон (ρ == 2500кг/м3, λ = 1,92 Вт/м∙0С, Ro == 0,06. Окно расположено в плоскости поверхности панели. Ширина панели 3,5 м, высота 3,0 м, толщина δ =0,12 м. Размеры оконного проема: 2,0×1,5 м, δ= 0,25, = 0,35. К панели примыкают перегородка 2δ2 == 0,15 м, δ2/δ1 == 0,075/0,12 == 0,625 и перекрытие 2δ2 = 0,35, δ2/δ1 = 0,34. Решение. НаименованиеliПо наружному обмеруПо внутреннему обмеруfi(ft–1)(ft–1)*lifi(ft–1)(ft–1)*liНаружный угол3,00,68-0,32-0,961,20,20,6Стык с перегородками,δ2/δ1= 0,6253,00,99-0,01-0,031,240,240,3Стык с перекрытием,δ2/δ1= 0,346,50,96-0,04-6,241,240,240,3Оконные откосы6,01,50,53,01,50,53,0Ширина аf в два калибра для оконных откосов равна:af== 2λR0/= 2*0,25*0,04 =0,02;r де R'0 определяется по формуле:Для других элементов ограждения аf == 2*λ*R0== 2*0,25*0.06 =0.03Приведенное сопротивление теплопередаче Ro.np с учетом дополнительных потерь тепла на стыках, в наружном углу и оконных откосах определяем по формуле:а) по наружному обмеру:F0== 3,5* 3,0– 2,0* 1 ,5= 7,5 м2б) по внутреннему обмеру:F0== 7,5- (0,35*3,0 +0,075*3,0+0,075* 6,5)= 5,725 м2Выбрем конструкцию и рассчитаем приведенное сопротивление теплопередачи и коэффициентов теплопередачи следующих ограждений чердачного (бесчердачного) перекрытия; перекрытия над неотапливаемым подпольем и заполнений световых проемов.Расчет чердачного перекрытия:ОграждениеМатериал каждого слояТеплотехнические показателиρ,кг/м3δ,мλ,Вт/м∙0Сс,кДж/кг∙0СS,Вт/м2∙0Сμ,мг/м∙ч∙ПаЧердачное перекрытие1 цементно-песчанная стяжка18000,030,760,849,60,092слой рубероида6000,050,171,683,531,1 (Rп)3 пустотная панель16000,221,920,848,540,0754 железобетонная панель25000,120,920,8417,980,035утеплитель300-0,0870,841,320,41Определяем нормируемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,где - градусо-сутки отопительного периода,,для конкретного пункта,a и b – коэффициенты, значение которых следует принимать по данным таблицы «Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций» СНиП 23-02 для соответствующих групп зданий.=0,00045*5563+1,9= 4,4 .Круглые отверстия в плитах диаметром 0,16 м – пустоты в плитах – для упрощения расчетов заменяем эквивалентными им по площади квадратными отверстиями со стороной квадрата а.Сторона квадрата:, отсюда а=0,14 м.Термическое сопротивление однородных и неоднородных участков пустотной плиты, разрезанных плоскостями параллельно направлению теплового потока: =,Термическое сопротивление неоднородного слоя:=,где δж.б=0,04+0,04=0,08; Rпр=0,15 при толщине воздушной прослойки 0,14 м.Площадь однородных и неоднородных участков, параллельно направлению теплового потока одна и та же и равна F1,a*F2,a=1*0.14=0.14 м.Термическое сопротивление участков пустотной плиты параллельно направлению теплового потока:.Термическое сопротивление однородных и неоднородных участков пустотной плиты, разрезанных плоскостями перпендикулярно направлению теплового потока.При равномерном чередовании воздушных пустот и между ними железобетонных промежутков в плите, расчетное расстояние принимаем равным толщине воздушной прослойки и одного промежутка, т.е. 0,14+0,14=0,28 м Площадь двух однородных железобетонных сплошных участков толщиной 0,04 м, являющихся защитными слоями (нижним и верхним), при общей толщине 0,08 м и расчетном расстоянии составляет:.Площадь неоднородного участка железобетонной плиты одного квадратного отверстия со стороной квадрата, равной 0,14 м:.Термическое сопротивление однородного участка железобетонной плиты «толщиной» равной 0,28 м:=,Термическое сопротивление неоднородного участка железобетонной плиты и воздушной прослойки шириной, равной 0,28 м, в котором расположено условно одно квадратное отверстие со стороной а=0,14 м и одним железобетонным промежутком 0,14 м:=,где Rпр=0,15 при толщине воздушной прослойки 0,14 м.Термическое сопротивление участков пустотной плиты перпендикулярно направлению теплового потока:.Определяем толщину слоя утеплителя исходя из равенства и ():=,где- расчетное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,=8,7, - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (табл. 7 СНиП 23-02) согласно приложению 7,-толщина слоя ,м- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, , принимаемый согласно приложению 2,3,=12, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции согласноСНиП II-3-79* и СТО00044807-001-2006. 4,4=,=0,3 м.Проверка: ===0,115+0,039+3,5+0,29+0,63+0,08=4,65, (4,654,44)Вывод: так как , то конструкцию можно использовать в строительстве.Исходя из равенства и () определим толщину неоднородного слоя для различных конструкций перекрытия:=,где- расчетное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,=8,7, - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (табл. 7 СНиП 23-02) согласно приложению 7,-толщина слоя ,м- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, , принимаемый согласно приложению 2,3СНиП II-3-79* и СТО 00044807-001-2006,=12, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции согласно СНиП II-3-79* и СТО00044807-001-2006.4,4=,=0,33 м.Проверка: ===0,115+0,039+3,9+0,29+0,06+0,08=4,48, (4,484,44)Вывод: так как , то конструкцию второго чердачного перекрытия можно использовать в строительстве.Коэффициент теплопередачи бесчердачного перекрытия с пустотными железобетонными плитами:K=1/4.48=0.22 Вт/м2*0С.Окно находится по интерполяции(п.71 приложение 3[СНиП 23-02-2003])По приложению 6*СНиП23-02-2003 и . Принимаем двойноедвухкамерный стеклопакет в одинарном переплетении с межстекольным расстоянием 12 мм.Расчет приведенного сопротивления перекрытия над неотапливаемым подвалом ОграждениеМатериал каждого слояТеплотехнические показателиρ,кг/м3δ,мλ,Вт/м∙0Сс,кДж/кг∙0СS,Вт/м2∙0Сμ,мг/м∙ч∙ПаПерекрытие над неотапливаемыми подвалами1 покрытие – фанера клеевая6000,00162,30,154,220,022 цементно-песчанная стяжка18000,030,760,849,60,093 утеплитель –. Плита повышенной жесткости200-0,0760,840,010,384 слой рубероида6000,00150,171,683,531,1 (Rп)5 пустотная плита16000,220,620,848,540,0751. Определяем градусо-сутки отопительного периода=5563,2сут2. Определяем нормируемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,=0,00045*5563+1,9= 4,4 .3. Исходя из равенства и () определим толщину утеплителя=,4,4=,=(4,4 -0,115-0,04-0,032-0,01-0,36-0,043)*0,076=0,3 мПроверка: ==,=0,115+0,04+3,947+0,032+0,01++0,36+0,043=4,547,(4,5474,4) Вывод: так как условие выполнено, то эту конструкцию можно применять в строительстве.Коэффициент теплопередачи перекрытия над неотапливаемым подвалом:K=1/4.547=0.22 Вт/м2*0С.Определим сопротивление воздухопроницанию (нормируемое и фактическое) конструкции наружной стены, принятой в разделе 1. По результатам расчета сделать вывод о соответствие стены требованиям воздухопроницаемости.Определим сопротивление воздухопроницанию многослойной ограждающей конструкции (прил. 13; таблица 17 СП 23-01-2004):2. Определим нормируемое сопротивление воздухопроницанию:где - нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м·ч), принимаемая по таблице 11 СНиП 23-02 =0,5 ,(для наружной стены жилых, общественных, административных и бытовых зданий и помещений), - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, Па:, Пагде Н – высота здания, м- удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, v – максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь=3,4 м/с 3. Сравним нормируемое и действительное сопротивления воздухопроницаемости:Проверка, , не верно, условие СНиПа не выполняется, необходимо применить слой штукатурки толщиной15 мм.Проверка, , условие СНиП выполняется. Вывод: Сопротивление воздухопроницанию ограждающей конструкции не менее нормируемого, значит, условие СНиП выполняется, но необходимо добавить дополнительный слой штукатурки цементно-песчаным раствором.В характерных сечениях принятой конструкции наружной стены определить температуру, упругость водяного пара при полном и фактическом насыщении. Результаты расчетов проиллюстрировать графически, построить в масштабе кривые изменения температур, упругости водяных паров при полном E и фактическом насыщении в толще ограждения. Определить зону возможной конденсации водяных паров и толще ограждения.Согласно СНиП 23-02 (п.9.1, примечание 3) плоскость возможной конденсации в многослойной конструкции совпадает с поверхностью утеплителя.1. Определим парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха:, Пагде- парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, при температуре,принимается по своду правил,- относительная влажность внутреннего воздуха, %,==1285,9 Па2. Определим температуру в плоскости возможной конденсации:, где - расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха (среднесезонная или средняя за период влагонакопления), ,- сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, ,,=-5,2=3,0=16,51Определяем упругость водяного пара:где - относительная влажность воздуха в помещении,55% (согласно СНиП 23-02) - максимальная упругость водяного пара, Па где - средняя месячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца,82%; - максимальная упругость водяного пара, Па, определяемая по средней месячной температуре воздуха наиболее холодного месяца(прил.1): длягде - общее сопротивление пароприницанию, , - коэффициенты паропроницаемости первого и второго слоев, мг/мчПа.Конденсация водяного пара возможна при пересечении линии графиков максимальной Е и фактической ее упругости.Для конструкции наружной стены, определим сопротивление паропроницанию, интенсивность потока водяных паров, проходящих через ограждение и сравнить сопротивление паропроницаниюснормируемым.№ п/пПериодыМесяцыКол-вомесяцевРасчетныетем-ры месяцев, Средняятем-рапериода,Тем-ра в плоскостивозможной конденсации, Е,Папериода1Зимнийдекабрьянварьфевраль3-10,4-13,8-13,2-12,47-5,2593,82Весеннее-осенниймартапрельоктябрь ноябрь44,1-6,83,8-4,1-0,753,0950,43Летниймайиюньиюльавгуст сентябрь512,617,619,617,611,415,7616,511796,2Согласно СНиП 23-02 (п.9.1, примечание 3) плоскость возможной конденсации в многослойной конструкции совпадает с поверхностью утеплителя.1. Определим парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха:, Пагде- парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, при температуре,принимается по своду правил,- относительная влажность внутреннего воздуха, %,==1285,9 Па2. Определим температуру в плоскости возможной конденсации:, где - расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха (среднесезонная или средняя за период влагонакопления), ,- сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, ,,=-5,2=3,0=16,51Условие недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации ().1. Определим парциальное давление водяного пара в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации:,Пагде - парциальное давление водяного пара, Па, принимаемое по температуре в плоскости возможной конденсации, устанавливаемой при средней температуре наружного воздуха соответственно зимнего, весеннее-осеннего и летнего периодов. Плоскость возможной конденсации в многослойной конструкции совпадает с наружной поверхностью утеплителя, - продолжительность периодов, месяцы,=1213,67 Па2. Определим сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции:,где - расчетный коэффициент паропроницаемости материала слоя ограждающей конструкции, ,принимаемый СНиП.,.3. Определим нормируемое сопротивление паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации:где - парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха,- сопротивление паропроницанию, ,части ограждающей конструкции, расположенной между наружной поверхностью ограждающей конструкции и плоскостью возможной конденсации,- среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха за годовой период, Па, определяют по СНиП 23-01 (таблица 5а*), для г. УльяновскагПа= =1125 Па, 3,23,2Вывод: мы получили, что сопротивление паропроницанию, ограждающей конструкции не меньше нормируемого сопротивления паропроницанию, (из условия накопления влаги за годовой период эксплуатации). Условие СНиП "Тепловая защита зданий" выполнено, и накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации не будет.Интенсивность потока водяных паров через ограждение определяется по формуле:.Для рассматриваемого помещения определим:1 основные теплопотери (через стены, перекрытия, световые проемы);2 дополнительныетеплопотери (теплозатраты, связанные с подогревом инфильтрующего воздуха);3 суммарные теплопотери.Основные теплопотери помещений через наружные ограждения рассчитывают при температуре наиболее холодной пятилетки:,где k – определяется из теплотехнического расчета; А – площадь ограждения, м2.Теплопотери наружных стен:ВтПлощадь наружных стен безучет окон (Астен): (4,4+4,0)х3,0-2х2,0х1,5 = 19,2 м².Теплопотери перекрытий над неотапливаемыми подвалами:ВтПлощадь наружных стен безучет окон (Астен): (4,4*4,0) = 17,6 м².Теплопотери потолка:ВтПлощадь наружных стен безучет окон (Астен): (4,4*4,0) = 17,6 м².Потери через световые проемы:ВтДополнительные теплопотери на подогрев инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции помещения.,где Lп – расход приточного, предварительно не подогреваемого, инфильтрующегося воздуха, м3/ч (Lп=3 м3/ч); ρ – плотность воздуха в помещении (ρ=1,2 кг/м3); с – удедьная теплоемкость воздуха (с≈1), кДж/(кг*0С); F – площадь помещения.Вт.Суммарные теплопотери;Вт.Для конструкций наружных и внутреннихограждений рассматриваемого помещения рассчитаем коэффициент теплоусвоения всех поверхностей (наружных стен, перегородок, заполений световых проемов, пола, потолков, дверей) и определить площади этих поверхностей.Коэффициент теплоусвоения поверхностей ограждающих конструкций определяем по формуле:S = (2πλCρ/T)0,5,Для наружных стен коэффициент теплоусвоения определим:-- железобетонная конструкция - ;- утеплитель Для перегородок коэффициент теплоусвоения определим:- штукатурная наружная – цементно-песчаный раствор,- кирпичная кладка – кирпича керамического полнотелого одинарного и утолщенного.- штукатурка внутренняя – известково-песчаный раствор.Для полатеплоусвоения определим:- линолеум ;- слой рубероида ;- пустотная плита .Для перекрытия над неотапливаемым подваломтеплоусвоения определим:- фанера клеевая ;- цементно-песчаная стяжка ;- утеплитель –плита повышенной жесткости .- утеплитель –плита повышенной жесткости .- слой рубероида ;- пустотная плита .Для рассматриваемого помещения определить амплитуду колебания температуры воздуха при регулировании отпуска тепловой энергии в весенне-осенний период при температуре наружного воздуха, равной 50С. Полученную амплитуду колебания температуры воздуха сравнить с допустимой +1,50С и сделать выводы.Амплитуду колебания температуры воздуха в помещении при временном отключении системы отопления следует определять по формуле:,где Qs – теплопотери помещения при text=50C/Вт.где -максимальное значение коэффициента прерывистости принимается в зависимости от отношения продолжительности натопа к периоду колебания и равна 0,76; Ys–коэффициент теплоусвоения поверхностей, обращенных в помещение, Вт/(м2*0С); Аi– площадь теплоусвоения поверхностей; αк – осредненный коэффициент конвективного теплобмена на внутренних поверхностях ограждения, αк= 4,1 Вт/(м2*0С); ρrem–коэффициент теплопоглощения вентиляционного воздуха:Вт/(м2*0С).Для определения коэффициентов теплоусвоения внутренней поверхности ограждающей конструкции следует предварительно вычислить тепловую инерцию D каждого слоя по формуле:R - термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м2×°С/Вт; s - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2×°С).Для наружных стен коэффициент теплоусвоения определим:-- утеплитель.- железобетонная конструкция - .Так как , то Для перекрытия над неотапливаемым подваломтеплоусвоения определим:- фанера клеевая;- цементно-песчаная стяжка;- утеплитель –плита повышенной жесткости.- слой рубероида;- пустотная плита.Так как , то Yследует определять по следующим зависимостям:для 1-го слоя:.Для чердачных перекрытийтеплоусвоения определим:- цементно-песчаная стяжка;- слой рубероида;- - пустотная плита..- известково-песчаная стяжка.Так как , то Yследует определять по следующим зависимостям:для 1-го слоя:.Выводы1 При реконструкции зданий, сооружений, технологических узлов, участков с остановкой производства рекомендуется применять поточно-скоростной метод, характеризующийся максимальным совмещением составляющих строительно-монтажных процессов или строительных потоков при наибольшей их интенсивности, в результате чего достигаются минимальные сроки реконструкции.2 Основной путь снижения энергозатрат лежит в повышении термического сопротивления ограждающих конструкций с помощью теплоизоляционных материалов, которые используются приосуществление реконструкций зданий котельных и тепловых сетей на них.3 Выполнен детальный теплотехнический расчет всех ограждающих конструкций, на основании которого выбраны оптимальные конструктивные решения покрытий, перекрытий, ограждающих конструкций и окон.Список использованных источников1 Ватузов Д.Н., Пуринг С.М., Филатова Е.Б., Тюрин Н.П. Выбор источника теплоснабжения зданий жилой застройки // Вестник СГАСУ. Градостроительство и архитектура. 2014. Вып. № 4(17). – С. 86-91.2 Балькин В.М., Ураксин В.Н. Повышение безопасности эксплуатации строительного фонда, подверженному вибрационному воздействию // Вестник СГАСУ. Градостроительство и архитектура. 2013. Вып. № 3(11). – С. 42-43. 3. Ильин Н.А., Панфилов Д.А., Шепелев А.П. Новое устройство для усиления многопустотной панели пере-крытия здания // Вестник СГАСУ. Градостроительство и архитектура. 2014. Вып. № 2(15). – С. 86-93.4. Васильев, Г.П. Экономически целесообразный уровень теплозащиты зданий / Г.П. Васильев. - М.: ОАО «ИНСОЛАР-ИНВЕСТ», 2008. - 9 с.5Золотов И.И. Негативные явления, связанные с улучшением теплоизоляции наружных ограждающих конструкций // Строительство и архитектура —1986 – № 9 – с.14-16. 6 Страхова Н. А., Пирожникова А. П. Контроль энергоэффективности зданий и сооружений как инструмент энергосбережения. Научное обозрение, №7(3), 2014 год. С. 789-792. 7 Тюрина Н.С. Экологические аспекты энергосбережения в системах отопления и вентиляции. Научное обозрение, № 2, 2014 год. С. 598-602 8 Будылина Е.А., Гарькин И.Н., Данилов А.М. Техническая экспертиза: Байесовский подход // Новый университет. – 2013. – № 8-9 (18-19). – С.15-18.9 ГОСТ Р 54257-2010 Надежность строительных конструкций и оснований10 Стражников А. М. Мониторинг качества жилищного фонда. М. 2002. – 338 с.11 Сотникова, О.А. «Зеленое строительство». Методология. Стандарты. Рекомендации / О.А. Сотникова, Ю.М. Борисов, В.Н. Мелькумов и др. – Воронеж: ВГАСУ, 2011. – 72 с.12 Технико-экономические расчеты строительства новых и реконструкции зданий различного назначения (на стадии технико-экономического обосно-вания): учеб. пособие / Е. М. Коршунова, Н. А. Малинина, К. В. Малинина; СПбГАСУ. – СПб., 2011. – 104 с.13 Фисенко А.А., Бассе М.Е. ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРОМЫШЛЕННОЙ АРХИТЕКТУРЫ: СОВРЕМЕННАЯ ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА AMIT 2 (23) 2013. –Режим доступа: marhi.ru14Богуславский Л. Д. Снижение расходов энергии при работе систем отопления, вентиляции и кондиционирование воздуха. М.: Стройиздат, 1982. – 256 с. 15 Кокоркин О. Я. Энергосберегающие технологии функционирования систем вентиляции, отопления и кондиционирования воздуха (систем ВОК). М.., 1999 г. – 206 с.].16 А.Н. Садовников, А.В. Никулин Мероприятия по энергосбережениювзданиях и сооружениях // Инженерные системы и сооружения. – Воронеж: ВГАСУ, 2012. – Вып. № 1. – С. 18-22/17 Петрикеева, Н.А. Использование теплоты конденсации продуктов сгорания теплогенерирующих установок систем теплоснабжения/ Н.А. Петрикеева, Д.А. Письменный // Инженерные системы и сооружения. – Воронеж: ВГАСУ, 2009. – Вып. № 1. - С. 75-78.18 Петрикеева, Н.А. Методика технико-экономического обоснования схем теплогенерирующих установок с напорнымитеплоутилизаторами/ Н.А. Петрикеева, В.С. Турбин// Вестник Воронежского государственного технического университета. Энергетика. - 2006.- Вып. № 7. - С. 120-122.19 Петрикеева, Н.А. Методика технико-экономического обоснования схем теплогенерирующих установок с напорнымитеплоутилизаторами/ Н.А. Петрикеева, В.С. Турбин// Вестник Воронежского государственного технического университета. Энергетика. - 2006.- Вып. № 7. - С. 120-122.20 Егоров, С.Я. Постановка задачи выбора объемно-планировочного решения многоэтажного производственного зда-ния / С.Я. Егоров, Д.Н. Попов, Н.А. Гусына // Труды ТГТУ : сб. ст. студентов, бакалавров и магистрантов. – Тамбов, 2006. – Вып. 6. – С. 35 – 39.21 Егоров, С.Я. Методика расчета нижней оценки стоимости соединений в задачах регулярного размещения промыш- ленных объектов / С.Я. Егоров // Вестник Тамбоского государственного технического университета. – 2006. – Т. 12, № 4Б. – С. 1191 – 1199/22 Побегайлов О.А., Шемчук А.В. Моделирование технологических процессов при организации строительного производства // Электронный научно-инновационный журнал «Науковедение», 2012. – № 4. Режим доступа http://naukovedenie.ru/PDF/46trgsu412.pdf. 2. Костюченко В.В. Управление процессом повышения эффективности организационно-технологических строительных систем // Электронный научно- инновационный журнал «Инженерный вестник Дона», 2012. – № 1. Режим доступа http://www.ivdon.ru/magazine/archive/n1y2012/735/.23. Матросов Ю.А. Энергосбережение в зданиях. Проблема и пути ее решения. – РААСН.: НИИ строительной физики, 2008. 496 с. 24Молодкин С.А. Принципы формирования архитектуры энергоэффективных высотных жилых зданий: Дисс.насоиск. Учен. Стен. Канн. Архитектуры, Москва, 2007. 216 с. 25 Авилова И.П. Методика количественного учета рисков инвестиционного строительного проекта // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. – Белгород, 2007. – № 3. – С. 77-80. 2. Авилова И.П., Жариков И.С., Товстий В.П. О содержательной основе ставки дисконтирования метода NPV // Экономика и предпринимательство. – 2013. – № 12, Ч. 1. – С. 641-643. 124 ЭКОНОМИКА И УПРАВЛЕНИЕ: АНАЛИЗ ТЕНДЕНЦИЙ И ПЕРСПЕКТИВ РАЗВИТИЯ 26 Жариков И.С., Скрыпник О.Г. К вопросу о необходимости совершенствования процесса и последовательности реконструкции // Стратегия устойчивого развития регионов России. – 2014. – № 22. – С. 24-27. 27 Абакумов Р.Г. Методический инструментарий экономического обоснования выбора метода воспроизводства основных средств организации // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. – 2012. – № 3. – С. 45-50. 28 Наумов А.Е. Проектирование топологии стержневых систем при фи-зических ограничениях // Сборник научных трудов SWorld. – 2012. – Т. 12, № 3. – С. 81-83. 29 Авилова И.П., Товстий В.П., Шарапова А.В. Девелопмент как инструмент и форма развития рынка недвижимости // Стратегия устойчивого развития регионов России. – 2014. – № 20. – С. 44-48. 30 Абакумов Р.Г. Методика экономического обоснования выбора критерия эффективности управления воспроизводством основных средств организации // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. – 2013. – № 4. – С. 111-115. 31 Жариков И.С. Развитие и будущее лофтов в России // Стратегия ус-тойчивого развития регионов России. – 2013. – № 18. – С. 30-34. 32 Жариков И.С. К вопросу о необходимости совершенствования мето- дики оценки объектов недвижимости с учетом технического состояния зда- ний (сооружений) // Стратегия устойчивого развития регионов России. – 2014. – № 21. – С. 26-30. 33 Жариков И.С. Методологический подход к учету технического со- стояния объектов недвижимости при определении их стоимостных характе- ристик // Интеллектуальный потенциал XXI века: ступени познания. – 2014. – № 22. – С. 100-104. 34 Мамзина Т.Ю., Наумов А.Е., Авилова И.П. Анализ и выбор наиболее привлекательного инвестиционно-строительного проекта с помощью расчета показателей экономической эффективности // Сборник научных трудов Sworld. – 2014. – Т. 23, № 2. – С. 65-68. 35 Шарапова А.В., Жариков И.С. Ранжирование инвестиционно-строи- тельных проектов // Наука и образование в ХХI веке: сб. науч. тр. по мате- риалам Международной науч. практ. конф. – 2013. – Ч. 31. – С. 157-158. 36 Морозов В. Н. Инновационные методы проектирования при строительстве и реконструкции СГТС ГИДРОТЕХНИКА XXI ВЕК №3 (6) 2011. С. 48-51.37 Кобелева С.А. Методические подходы проектирования ресурсо- и энергоэффективных зданий / Строительство и реконструкция. – №5 (37). – 2011. С. 18-20.36 Борисова Е.В., Наумов А.Е., Авилова И.П. к вопросу оценки коммерческого потенциала городских промышленных территорий // Сборник научных трудов Sworld. – 2014. – Т. 24, № 2. – С. 66-69. 37 Чеченина И.В. Разработка стратегии и концептуальных положений перспективной инновационной и инвестиционной политики ЖКХ // Наука и образование в XXI веке: сб. науч. тр. по материалам Международной науч. практ. конф. – 2013. – С. 145-146. 38 Чеченина И.В. Необходимость организации инновационного центра регионального управления ЖКХ // Актуальные проблемы экономического развития: сб. докладов Международной заочной науч. практ. конф., посвя- Экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами 125 щенной 20-летию института экономики и менеджмента БГТУ им. В.Г. Шухова. – 2013. – С. 301-305. 38 Табунщиков, Ю.А. Научные основы проектирования энергоэффективных зданий / Ю.А. Табунщиков, М.М. Бродач // АВОК. – 1998. – №1. – С. 12-14.39 Молодкин, С.А. Принципы формирования архитектуры энергоэффективных высотных жилых зданий: автореферат дис. … канд. архитектуры. – Москва: ЦНИИПромзданий, 2007. – 22 с.40 Смирнова, С.А. Принципы формирования архитектурных решенийэнергоэффективных жилых зданий: автореферат дис. … канд. архитектуры. – Н.Новгород: Нижегородский государственный архитектурно- строительный университет, 2009. – 18 с.41 СТО 17532043-001-2005. Нормы теплотехнического проектирования ограждающих конструкций и оценки энергоэффективности зданий. – М.: РНТО строителей, 2006. – 49 с42 Шеина С.Г., Федяева П.В. Эффективность выполнения энергосберегающих мероприятий в жилых зданиях повышенной этажности // Инженерный вестник Дона, № 3, 2012 URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n3y2012/971. 43 Набокова Я.С. Эффективные строительные материалы и способы возведения зданий // Инженерный вестник Дона, № 4, 2008 URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n4y2008/96. 44 Буренина И.В., Батталова А.А., Гамилова Д.А., Алексеева С.В. Мировая практика управления энергоэффективностью. Науковедение, № 3, 2014 год. naukovedenie.ru/PDF/125EVN314.pdf. 45Матросов Ю.А. Развитие нормативной базы по энергосбережению зданий на федеральном и региональном уровнях / Ю. А. Матросов, И. Н. Бутовский // Стройка. – 1999. – № 43. – С.132-134.46 СНиП 23-01-99*. Строительная климатология. М.:Госстрой России. 2000.47 СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование. М.: Госстрой России. 2004.48 СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий. М.:ГосстройРоссии. 200449 СНиП П-3-79*. Строительная теплотехника / Минстрой России.М.:ГПЦГШ, 1996.29с.50 СНиП 2.01.01 - 82. Строительная климатология и геофизика / Госстрой СССР. М.: Стройиздат, 1983. 136 с.51 Богословский В.Н. Строительная теплофизика. М.: Высш. школа,1982.415с.52 Фокин К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частейзданий. М.: Стройиздат, 1973. 287 с.53 Руководствопотеплотехническомурасчетуипроектированию ограждающих конструкций зданий/ НИИСФ. М.:Стройиздат, 1985. 141 с.54 Зингер Н.М.,Тарадай А.М., Бармина Л.С. Пластинчатые теплообменники в системах теплоснабжения М.: Энергоиздат,1995.-256 с. 55 Тарадай А.М. Основы разработки пластинчатых теплообменников для систем теплоснабжения .Харьков: Основа, 1998.- 192с.