Провести расчет

Погрешность расчетов составляет:Внутренний относительный КПД ступени .Все потери делятся на четыре группы: потери от трения, потери связанные с парциальным подводом пара, потери от утечек, потери от влажности пара.Потери от трения где - потери от трения диска; - потери от трения пара о цилиндрические и конические поверхности, бандажПотери от трения диска ,где - коэффициент трения, зависящий главным образом от числа Рейнольдса, режима течения в зазоре, относительного зазора, и шероховатости поверхности, по опытам ; Потери от трения пара о цилиндрические и конические поверхности, бандаж:где - суммарная длина бандажаТаким образом, потери на трение равны:Потери, связанные с парциальным подводом пара , где - вентиляционные потери; - сегментные потери.Вентиляционные потери m – число венцов ступениСегментные потери Таким образом, потери связанные с парциальным подводом пара равны:Потери от утечек , где - потери через диафрагменные уплотнения; - утечки через периферийные уплотнения.Потери через диафрагменные уплотнения Утечки через периферийные уплотнения ,где - эквивалентный диаметр - число гребней в уплотнении, Таким образом, потери от утечек равныВнутренний относительный КПД ступени Мощность ступени Разбивка теплоперепадовРазбивка теплоперепадов ЦВД- принимаем значения степени реактивности ступени;- принимаем ;- принимаем значение скоростного коэффициента ;- определяем ;- производим расчет теплоперепада: - определяем среднее значение теплоперепада: - определяем число ступеней: , где- коэффициент возврата теплоты- полный теплоперепад ЦВДГрафик 1. , , dср, для ЦВДГрафик 2. h0, h для ЦВД По полученному графику определяем , , dср и предварительный теплоперепад ступени . Окончательный теплоперепад ступени определяем: , где Полученные данные сведем в таблицу 3.Таблица 3.№d ср.ρα1φXфh0qth0 ср.H0Δкол-во ступенейh10,800,02150,950,4634736,7200,0437,867408,14-8,411,2135,95620,800,02150,950,4634736,72035,95630,800,02150,950,4634736,72035,95640,800,02150,950,4634736,72035,95650,800,02150,950,4634736,72035,95660,800,02150,950,4634736,72035,95670,810,03150,950,4646637,45136,68780,820,03150,950,4649038,34337,57990,830,03150,950,4651439,24338,479100,840,03150,950,4653840,15339,389110,850,03150,950,4658641,03040,266Разбивка теплоперепадов ЦСД- принимаем значения степени реактивности ступени;- принимаем ;- принимаем значение скоростного коэффициента ;- определяем ;- производим расчет теплоперепада: - определяем среднее значение теплоперепада: - определяем число ступеней: , где- коэффициент возврата теплоты- полный теплоперепад ЦНДГрафик 3. , , dср, для ЦСДГрафик 4. h0, h для ЦСД По полученному графику определяем , , dср и предварительный теплоперепад ступени . Окончательный теплоперепад ступени определяем: , где Полученные данные сведем в таблицу 4.Таблица 4.№d ср.ρα1φXфh0qth0 ср.H0Δкол-во ступенейh121,170,05160,950,4684676,8770,0487,709754-35,3778,9472,946131,190,055160,950,4697079,10975,178141,210,06160,950,4709581,35777,427151,230,065160,950,4722083,62279,691161,250,07160,950,4734785,90281,971171,270,075160,950,4747588,19684,265181,30,08160,950,4760491,91287,982191,330,085180,950,4722797,74593,814201,380,09180,950,47356104,657100,726Разбивка теплоперепадов ЦНД- принимаем значения степени реактивности ступени;- принимаем ;- принимаем значение скоростного коэффициента ;- определяем ;- производим расчет теплоперепада: - определяем среднее значение теплоперепада: - определяем число ступеней: , где- коэффициент возврата теплоты- полный теплоперепад ЦНДГрафик 5. , , dср, для ЦНДГрафик 6. h0, h для ЦНД По полученному графику определяем , , dср и предварительный теплоперепад ступени . Окончательный теплоперепад ступени определяем: , где Полученные данные сведем в таблицу 5.Таблица 5.№d ср.ρα1φXфh0qth0 ср.H0Δкол-во ступенейh211,370,14160,960,4975593,4420,04137,723618-70,6464,6779,313221,530,18160,960,50954111,12296,993231,680,22160,960,52244127,443113,314241,930,3180,960,54563154,201140,072252,360,4200,960,58231202,437188,3083. Выбор вспомогательного оборудованияПитательные насосы.Расчётная производительность питательных насосов выбирается по максимальному объему питательной воды с запасом 5%. Расчётный напор питательного насоса Рпн должен превышать давление пара перед турбиной Р0 на величину гидравлических потерь в тракте,Рпн=1,35*Р0 = =1,35*24=32,4МпаВыбираем по П6 [1] два насоса СВПТ- 1350-350:подача– 1350 м3 /ч;Давление нагнетания - 35 Мпа;Скорость вращения -5270 об/мин;КПД насоса – 83%Выбираем пуско-резервный насос, мощностью 30-50% от номинальной.Конденсационные насосы.Расчетная производительность конденсационных насосов Gкн определяется с запасом 10-20% к максимальному расходу пара в конденсаторе.Gкн=1.2* Gk=1,2*1445,16 =1734,192 т/чПо П7 [1] выбираем три конденсатных насоса типа КсВ-2000-40:Подача –2000 т/ч;Напор – 40 м;Допустимый кавитационный запас Hдоп=4,5м.вод.ст.;Частота вращения 25 с-1Мощность – 272 кВт;КПД –80%;Температура конденсата – 70 0С.Деаэратор повышенного давления.Ставим две колонки ДСП-800 производительностью 800 т/ч с рабочим давлением 0.69 Мпа, t=165С. Диаметром 2432мм. Высота 4000мм, масса 8.2т, охладитель выпара отсутствует.Емкость аккомуляторного бака деаэраторов принимаем из расчета запаса питательной воды на 5 мин.V=Go*t=2355,9*5/60=196,3м3Выбираем 2 бака объемом 120 и 100 м3, P=0.6Мпа.Для бака объёмом 120 м3:Диаметр 3440 ммДлина 17625 ммМасса 30515 кгДля бака объёмом 100 м3:Диаметр 3440 ммДлина 13500 ммМасса 27650 кгСетевые подогреватели.Исходя из величины тепловой нагрузки по уравнению теплопередачи определяется необходимая поверхность сетевого подогревателя:F=Qcп*103/K*Δtср= 15*1000/(3.5*16,68)= 256,94м2Δtср=Δt/ln(Δt+δcn )/δcn )=40/ln((40+4)/4)=16,68 0CK=3.5 кВт/м2˚СВыбираем по П10 [1] 2 подогревателя ПСВ- 315-3-23.Характеристика котлоагрегатовХарактеристика котлоагрегатов Подольского завода им. С.ОрджоникидзеПП-2650-255 ГМ (ТГМП-204)Номинальная производительность, 2650 т/чДавление пара на выходе, 24 МПаТемпература перегретого пара 560 0СМощность блока 800 МВтОсновной вид топлива - природный газ, мазутКПД котла- 94,4/93,8 % (газ/мазут)Заключение В результате выполнения курсового проекта рассчитал принципиальную тепловую схему с турбоустановкой К-800-240-3, определил расход "острого" пара в "голову" турбины D0 рас = 681 кг/с, погрешность составила δ = 1,642% (D0 зав = 670 кг/с). Определил относительные расходы пара на элементы принципиальной тепловой схемы. Во второй части курсового проекта произвел расчет проточной части турбины К-800-240-3 с определением основных геометрических и теплофизических параметров: мощность турбины составила Nэ = МВт (Nэ зав = 800 МВт), количество ступеней составило Z = 60 шт. (Zзав = 60 шт). Построил треугольники скоростей для каждой ступени одного потока ЦВД, ЦСД и ЦНД. Рассчитал распределение теплоперепадов но ступеням турбины. Построил в hs-диаграмме приблизительный процесс расширения пара, с учетом теплоперепадов по ступеням в проточной части турбины. Список используемой литературы1. П.Г. Антропов, Л.А. Слюсарев, А.А. Соколов. " Методические указания к курсовому проекту для специальности 650800"-Саратов НТБ СГТУ, 2009 г. 2. А.Г. Костюк, В.В. Фролов, А.Д. Трухний. "Паровые и газовые турбины для электростанций"- М.: Издательский дом МЭИ, 2008 г.3. В.А. Хрусталев, П.Г. Антропов. "Основы теории и расчетов турбин ТЭС и АЭС"- Саратов НТБ СГТУ, 2006 г.4. А.А. Александров, Б.А. Григорьев. "Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара"-Справочник. М.: Издательский дом МЭИ, 2006 г.5. В.Д. Буров, Е.В. Дорохов, Д.П. Елизаров." Тепловые электрические станции"- М.: Издательский дом МЭИ, 2009 г.6. А.В. Клименко, В.М. Зорина. "Справочник: Теплоэнергетика и теплотехника"- М.: Издательский дом МЭИ, 2007 г.7. М.Е. Дейч, Г.А. Филиппов, Л.Я. Лазарев. "Атлас профилей решеток осевых турбин"- М.: Издательство "Машиностроение", 1965 г.8. А.В. Щегляев. "Паровые турбины. Теория теплового процесса и