Электроэнергетика

Средние активные и реактивные нагрузкиРс шр1,кВт, Qс шр1квар, вычисляются по формуламРс шр1=Ки∙Pн.у шр1=0,14∙150,8=21,112 кВт,Qс щр1= Рс шр1∙tg=21,112 ∙1,73=36,52376квар,гдеКи =0,14, tgφ=1,73, для ЭП металлообрабатывающих станков мелкосерийного производства [4, таблица А.1]Эффективное число ЭПnэ шр1, вычисляется по формулеnэ шр1= = = = = 14Найденное значение nэ округляется до ближайшего меньшего целого значения [11, 1.11.5.3]Принимаетсяnэ шр1= 8.Коэффициент расчетной активной  мощностиКр шр1,определяется по [4, таблица 1.3] .Принимается Кр шр1=1,78. Расчетная активная нагрузка ШР1 Рр шр1, кВт ,вычисляется по формулеРр шр1=Кр шр1∙Рс шр1=1,78·21,112 = 37,57936 кВт.Согласно [11, п. 3.2.7], в случаях, когда расчетная активная мощность Ррокажется меньше номинальной наиболее мощного ЭП, следует принимать: Рр = рнmax• В данном случае Рнmax= рн16 – номинальная активная мощность наиболее мощного ЭД станка номер 16, следовательно Рр шр1(37,57936кВт)˃рн16(15,00 кВт).Принимается Рр= Рр шр1 = 32,89 кВт.Расчетная реактивная нагрузка ШР1Qр шр1 ,квар. вычисляется по формуле                        Qр шр1 = Lр· Qс шр1 = 1·36,52376= 36,52376квар,для реактивной нагрузки, для питающей сети напряжением до 1 кВLр =1,1 приnэ≤10, при Lp= 1,nэ˃10.Полнаярасчетная нагрузкаШР1 Sр шр1,кВ∙А, вычисляется по формулеSр шр1= 52,40413кВ∙А.Расчетный ток ШР1 Iр шр1,А, вычисляетсяпо формулеIр шр1= = = 49,08096 А.Пиковый ток ШР1 Iпик. шр1, А , вычисляется по формулеIпик. шр1=Iпуск.нб+(Iр шр1–Ки·Iн шр1) = 180,56 + (49,08096 – 0,14·29,60) = 225,49696где Iпуск.нб— пусковой ток наибольшего по мощности ЭД в группе, которым является ЭД станка номер (по данным таблицы 1.1); Iн шр1 — номинальный ток наибольшего по мощности ЭД в группе (по данным таблицы 1.1), А. Выбирается распределительный шинопровод ШР1 типа ШМА5 – 250 А.Аналогично проводятся расчеты нагрузок остальных ШР. Данные расчётов питающей сети заносятся в таблицу 1.4, после выполнения раздела 1.8.Выбор ВА, установленного в ответвительной коробке магистрального шинопровода М ШМА5 и выбор питающего кабеля к ШР1В ответвительной коробке распределительного шинопровода ШМА5 – 250А устанавливается ВА серии ВА51-35.ВА выбирается по [4, таблица Г.1] по условиям Iнр ВА 1,1Iршр1,Iу. э. р ВА 1,2Iпик шр1,где Iн.р ВА , — номинальный ток расцепителя, А;Iу.э.рВА ,—уставка электромагнитного расцепителя, А;Ток срабатывания расцепителяIн.р ВА, А ,выбирается по [4,таблицаГ.1], равный 100 А и проверяется по условию (1.17)Iн.р ВА (100 А) > 1,1∙Iр шр1 (1,1∙49,08096=53,989056 А) ,условие выполнено.Уставка электромагнитного расцепителяIу.э.р, А, с учётом Iн. р , А, ВА равного 100 А и кратности срабатыванияравной 4, выбирается по [4,таблица Г.1] и проверяется по условию (1.18)Iу. э. р (3,15·100 = 315 А) >1,2·Iпик. шр1 (1,2·225,49696 = 270,596352 А) ,условие выполнено.К установкепринимается ВА 51-35  Сечение питающего кабеля определяется по [4, таблица К7] в соответствии с условием (1.4). Кабель выбирается ВВГНГ(А)- LS (510) -1, Iнорм.доп= 55 А , тогдаIнорм .доп (55 А) Iд л. р (49,08096 А) ,где Iнорм .доп = 55 А — допустимый ток кабеля в нормальном режиме,Iдл.р= Iр шр1 =49,08096 А — расчетный ток ШР1 из формулы (1.15),условие выполнено.Соответствие выбранного сечения кабеля требуемому коэффициенту защиты КЗ, проверяется по условию (1.7) Iнорм. .доп (55 А) > Кз·Iз(1,0·100 = 100А) ,где Кз= 1,0 [4, таблица К10] ,Iз=Iнр= 100А , условие не выполняется, поэтому следует принять большее сечение кабеля.Площадь поперечного сечения защитного проводника кабеля должна соответствовать [6, таблица 1.7.5]Кабель принимаетсяВВГНГ(А)-LS(435+116) - 1 ,Iнорм. доп= 120 А, тогдаIнорм.доп (120,00 А) >Кз·Iз(1,0·100 А) ,условие выполнено.Аналогично проводится выбор ВА, защищающих питающие кабели к остальным ШР. Подключение ШР1,ШР2, ШР3, осуществляется через силовые ящики Я1, Я2, Я3, Я4 серии ЯВ-РУСМ8116 [4, таблица Ж.8]. ВА серии ВА 51-35, установленные в Я1, Я2, Я3, , выбираются аналогично.Расчет нагрузок магистрального шинопровода М (без дополнительных нагрузок)Групповая номинальная (установленная) активная мощность ЭПPн.см , подключенных к М , вычисляется по формулеPн.ум =∑pн.шр=∑Pн.ушр= Pн.у шр1+Pн.у шр2 + Pн.у шр3 ==150,8+220,5+164,7=536кВт,где ∑Pн.ушр— групповая номинальная (установленная) активная мощность ШР1, ШР2, ШР3, кВт.Средние активные и реактивные мощностиРс.мкВт, Qс.м,квар ЭП, подключенных к М , вычисляются по формулам (1.9, 1.10)Рсм=Ки∙Pн.ум = 0,14∙536=75,04 кВт,Qсм =Pсм∙tg=75,04∙1,73=129,8192 квар.Согласно [11, 3.2.5.2] при значительном числе ЭП (магистрального шинопровода) nэм1, вычисляется по упрощенной формулеnэм1 = == = 56,12565где pн.с. max— номинальная (установленная) активная мощность из таблицы 1.3наиболее мощного ЭП, подключённого к М, которым является продольно фрезерный станок, номерстанка на плане 3. В соответствии с [11, 1.11.5.3], принимается nэм = 41.Коэффициент расчетной активной мощностиКрм, определяется по [4, таблица 1.4]. Принимается Крм=0,75.Расчетная активная мощность М Ррм, кВт ,вычисляется по формулеРрм=Крм∙Рсм= 0,75·75,04=56,28кВт.Расчетная реактивная мощность МQрм ,квар, вычисляется по формулеQрм =Ррм .tgφ=56,28·1,73=97,3644 квар.Полная расчетная мощность МSрм ,кВ∙А , вычисляется по формулеSрм= 112,46006 кВ∙А. Расчетный ток М без дополнительных нагрузокIрм, А, вычисляется по формулеIрм== =171,06793 А.Расчёт нагрузок РУНН КТПНагрузка РУНН ( без учёта компенсации реактивной мощности) включает в себя: —силовую участка цеха;—осветительных ЭП того же участка;— дополнительную соседних участков.Нагрузка осветительных ЭП участка цеха определяется по методу коэффициента спроса и по удельной мощности электрического освещения.Установленнаяноминальная мощность освещенияЭП Рн.осв, кВт , вычисляется по формулеРн.осв=Руд∙S∙10-3=9∙1350∙10-3= 12,15 кВт,где Руд —удельная мощность электрического освещения, Вт/м2;Руд = 9 Вт/м2[4, таблица А.6];S— площадь участка цеха, м2;S =2016 м2,определяется из чертежа «Участокцеха. План прокладки силовых сетей».Расчётнаяактивная нагрузка освещенияРр.осв , кВт , вычисляется по формулеРр.осв=Кс∙Рн.осв=0,95∙12,15=11,875 кВт,где Кс— коэффициент спроса осветительной нагрузки. Кс=0,95 по [4, таблица А.2]. Расчётная реактивная нагрузка освещенияQр.осв , квар , вычисляетсяпо формулеQр.осв.=Рр.осв∙tg =11,875∙0,32 = 3,8квар,где tg=0,32 по [4, таблица А.1].Расчётная полная мощность Sр , кВ∙А на шинах РУНН КТП, вычисляется по формулегде Ррм= 56,28 кВт (формула 1.21);Qрм=97,3644 квар (формула 1.22) из таблицы (1.4);Рдоп=200,00 кВт,Qдоп=400,00 квар, согласно задания на проект.1.8 Определение реактивной мощности компенсирующего устройства (УК) на стороне РУНН КТП и определение нагрузки трансформатора (Т) КТП Реактивная мощности УК определяется в соответствии с [10].Активные и реактивные нагрузки Т Рн.т , кВт, Qн.т, квар , вычисляются по формуламРн.т=Ррм+Рр.осв+Рдоп=56,28 + 11,875 + 200,00 = 268,155 кВт, Qн.т = Qрм + Qр.осв + Qдоп = 97,3644 + 3,8 + 400,00 = 501,1644 кварСогласно задания, для потребителей второй категории при возможности использования централизованного резерва предусматривается установка одного Т (N=1) с коэффициентом загрузки т=0,7 … 0,8 [4, 1.13.2].Полная мощность Т Sт , кВт , вычисляется по условиюПринимаетсяТмощностью Sт= 400 кВ∙А.Реактивная мощностьQт,квар, которую можно передать через Т, вычисляется по формулеквар,где Nт.э— экономически оптимальное число Т на подстанции, при N≤3, Nт.э = 1Мощность УК Qн.к1, квар, по первому этапу расчета , вычисляется по формулеQн.к1=Qн.т−Qт=501,1644 – 174,62138 = 326,54302 квар.Положительное значение означает, что установка УК требуется.Дополнительная мощность УКQн.к2, квар, по условиюснижения потерь вычисляется по формулеQн.к2=Qн.т– Qн.к1− ∙Nт.эSт=501,1644 – 326,54302−0,5∙1∙400 = -25,37862 квар, где =0,5в соответствии с К1 и К2 по [4, рисунок 1.9];К1=12, К2=2 определяются по [4, таблицы 1.10, 1.11].Отрицательное значение Qн.к2, квар, означает, что установка УК не требуется, т.е. Qн.к2 = 0.МощностьУКQн.к, квар, вычисляется по формулеQн.к=Qн.к1+Qн.к2= 326,54302+ 0 = 326,54302 квар.УК выбирается УКМ 58-04-536-67 мощностью Qк.у= 536,0 квар,по [4, таблица Л.4]. УК подключается к сборным шинам РУНН КТП [10, 4.4].Для потребителей, питающихся от сети 0,4 кВ, принадлежащих электроснабжающей организации, принимается нормативное значение коэффициента реактивной мощности tgφн = 0,15 [10, 3.3].Коэффициент реактивной мощности tgφна вторичной стороне Т ,вычисляется по формулеtgφн (0,15) ˃ tgφ (0,1299),условие выполнено.НагрузкаТSр.п/ст, кВ·А, с учетом компенсации реактивной мощности , вычисляется по формулекВ·А.Фактический коэффициент загрузки Т, вычисляется по формулегде Sт— номинальная полная мощность Т, кВ·А.Величина соответствует допустимому значению [4, 1.13.2].Нагрузка Sр , кВ·А, РУНН КТП, вычисляется по формуле =кВ·А.Расчетный ток Ip , А, на шинах РУНН КТП, вычисляется по формулеIp411,32986А.Номинальный ток Iн , А, на вторичной стороне Т , вычисляется по формуле Iн = 608,82 А.Магистраль выбирается на полную мощность трансформатора [7,7.5.3] типа ШМА5 на номинальный ток 1250 А по [4, таблица Б1].Характеристика монтажа устройств релейной защиты силовой сетиТрасса М – ШМА5 прокладывается в цехе на высоте 4140 мм от уровня пола с использованием при монтаже разных способов крепления:— на колоннах применяются комплекты элементов с наименованием «Обхват колонн» с допустимым максимальным расстоянием между точками крепления при отсутствии ответвлений от М равным 6 м, а при наличии ответвлений – 3 м;— для крепления М через 3 м используется комплект элементов «Стойка».Трасса ШР-ШМА5 прокладывается на высоте 2,6 м вдоль группы ЭП с использованием таких же комплектов элементов, как и для трассы М, но в соответствии с номенклатурой элементов производителя [12]. Максимальное расстояние между точками крепления 3 м.Монтаж трасс кабельных линий КЛ в данном проекте выполняется по следующей трассе (с одинаковой для КЛ1,КЛ2 и КЛ3):— КЛ подключается к ВА в коробке ответвлений М;— КЛ проходит вдоль трассы М до стойки;— КЛ проходит вдоль трассы М и до силового ящика Я и подключается к ВА в Я, установленному на высоте 1,5 м от пола;— КЛ из Я подключается до уровня трассы ШР, до высоты 2,6 м;— КЛ прокладывается вдоль трассы ШР и подключается к вводной центральной секции ШР.Ответвления к станкам - ЭП выполняется пятью одножильными проводами ПуГВ[13], (провод с медными жилами с изоляцией из ПВХ пластика для электрических установок на напряжение до 450/750 В, предназначенной для прокладки в стальных трубах, где требуется повышенная гибкость при монтаже).Провода защищены металлическими тонкостенными трубами, прокладываемыми в воздухе с креплениями вертикального участка на основании станка – ЭП или шкафа управления электроприводом станка и без крепления горизонтального участка (до 3-х метров длины).Защита гибких участков трубой проводки обеспечивается металлорукавом ПВХ изоляции (МРПИ) с использованием соответствующих аксессуаров для закрепления на металлической трубе или кожухе корпуса ВА.Проверка заключается в определении расчетной величины потери напряжения ∆Uрасч, от РУНН КТП до наиболее удаленного ЭП (станка 6) на участке цеха и сравнение ее с величиной допустимой потери напряжения ∆Uдоп. Согласно ПУЭ, для силовых сетей отклонение напряжения от номинального ∆Uдоп, должно составить не более 5%.Все длины участков в расчетах определены из чертежа «Участок цеха. План прокладки силовых сетей».Потеря напряжения, % , в М, вычисляется по [4, формула 1.58]где Iр = 411,32986А— расчетный рабочий ток М;Uн— номинальное напряжение сети, В;L0—длина М до первого ответвления от М, м;Lc— длина М от первого до последнего ответвлений от М, м;r0—сопротивление фазы активное М, Ом/км;x0—сопротивление фазы индуктивное М, Ом/км;Для М по [4,таблица Б.1]r0 = 0,33 Ом/км; x0=0,018 Ом/км. сospс учетом компенсации реактивной мощности ,вычисляется по формуле где Рри Sр – активная и полная мощность из таблицы 1.4, из строки – с учетом дополнительной нагрузки и компенсирующего устройства.sinpопределяется по значениюсospsinp= 0,141 по [4, таблица Ф.2].Потеря напряжения ,, в кабеле от М до самого удаленного от КТП ШР(ШР4) , вычисляется по [4, формула 1.57]где γ = 57м/Ом·мм2 – удельная проводимость меди;Sкл4=12,5мм2–сечение кабеля (таблица 1.3);Lкл4=44,7м – длина кабельной линии к ШР4;Iр=129,79 А (таблица 1.4);cos = 0,5 [4, таблица А.1];Потеря напряжения в ШР4 , % , вычисляется по [4, формула 1.58]где Iр = 53,60501А— расчетный рабочий ток ШР;Uн— номинальное напряжение сети, В;L0—длина ШР до первого ответвления от ШР, м;Lc— длина ШР от первого до последнего ответвлений от ШР, м;r0—сопротивление фазы активное ШР, Ом/км;x0—сопротивление фазы индуктивное ШР, Ом/км;Для ШР по [4, таблица Б1]r0 = 0,33 Ом/км; x0=0,095 Ом/км. сosp= 0,99 (формула 1.43)sinp = 0,141 (по найденному значению сosp)Потеря напряженияΔUотв, %, в наиболее длинном ответвлении от ШР4 к станку 6, вычисляется по формулегде Iр= 19,10 А,;cos =0,8 (рекомендованное значение в ответвлениях к ЭП);L6 = 10,0 м. —длина ответвления к станку 6 (таблица 1.3).Потеря напряженияUрасч, %, от КТП до самого удаленного ЭП, вычисляется по формулеUрасч=Uм+Uк+ΔUшр4+ΔUотв=0,96+0,76+2,51+0,07 = 4,3% Uдоп(5%)>Uрасч(4,3%),условие выполнено.Расчет токов однофазного короткого замыкания (КЗ)В целях электробезопасности при косвенном прикосновении к электроустановке проектом предусматривается автоматическое отключение питания, которое должно соответствовать требованиям ПУЭ [7, 1.7.78].Lм — длина М, Lм= L0+ L =12,9+23,4 = 36,6 м (L0, Lc.30)Lкл4 —длина кабельной линии от М до ШР4 (формула 1.45) равная 4,8 м;L6 —длина ответвления к ЭП (станку 6), (формула 1.46) равная 9,0 м и выполненная проводом ПуВ5 (5х16).Ток однофазного КЗ, А, между фазным и нулевым PE – проводниками, вычисляется по формуле где Uф— фазное напряжение сети, В;Zт/3— расчетное сопротивление Т, равное 0,065 Ом по [4,таблица К.16]; Zп— полное сопротивление цепи"фаза – нуль", Ом.Вычисляются сопротивления отдельных участков цепи «фаза-нуль».Активное сопротивление провода rпр, Ом, ответвления, вычисляется по формулеПолное сопротивление Zотв , Ом цепи "фаза – нуль" ответвления, вычисляется по формуле (индуктивная составляющая не учитывается ввиду её малого значения)Zотв≈2· rпр = 2·0,009=0,018 Ом.Полное сопротивлениеZк,Ом, цепи "фаза-нуль" кабеля КЛ4 ,вычисляется по формулеZк=Zк.о∙Lкл4 = 1,776·0,009 =0,015 Ом,где Lкл4 — длина кабеля КЛ6, км;Zк.о— полное расчетное сопротивление цепи "фаза-нуль" Zц для кабеля КЛ6, равное 1,776 Ом/км по [4, таблица К.21].Полное сопротивление цепи Zшр4, Ом, "фаза-нуль" ШР4 , вычисляется по формулеZшр4=Zшо∙Lшр4 =0,55∙0,036=0,19 Ом,где Zшо— полное удельное сопротивление цепи «фаза-нуль» для ШР равное 0,55 Ом/км по [4,таблицаБ.1].Полное сопротивление цепи ZМ, Ом, "фаза-нуль" М , вычисляется по формулеZМ=Zш.о∙LМ =0,112∙0,036=0,004 Ом,гдеZш.о— полное удельное сопротивление цепи "фаза-нуль" для М равное0,112 Ом /км по [4,таблицаБ.1];LМ — длина М, км.Полное сопротивление цепи Zп1, Ом "фаза-нуль" при замыкании в точке К1, вычисляется по формулеZп1=Zотв+Zк+Zшр4+Zм=0,018+0,015+0,19+0,004=0,227 ОмНаибольшее допустимое время защитного автоматического отключения питания для системы TNпо [6, таблица 1.7.1] не должно превышать 0,4 с, при номинальном фазном напряжении 220 В.Полное время защитного автоматического отключения электрической цепи ВА серии ВА55–43, ВА51–35; ВА51–33; ВА51-31 по [4, Г.1] в зоне токов КЗ не превышает 0,04 с.Ток однофазного КЗ Iкз1, А, в точке К1,вычисляется по формулеПроверяется условие срабатывания QF4Iкз1(788 А)>Iу.э.рQF4(56 А),где Iу.э.рQF4—ток уставки электромагнитного расцепителя в зоне токов КЗQF4, А,условие выполняется.Ток однофазного КЗ Iкз2 , А , вточке К2,вычисляется по формулегде Zп2=Zк+ZМ=0,015+0,006=0,021 Ом.Проверяется условие срабатывания QF2Iкз2(1946 А)>Iу.э.рQF2(400 А), где Iу.э.рQF2— ток уставки в зоне токов КЗ QF2, А,условие выполняется.Ток однофазного КЗ Iкз3, А, в точке К3, вычисляется по формулегде Zп3=Zм=0,006 Ом.Проверяется условие срабатывания QF1Iкз3(4314А)>Iс.пп.рQF1(504А), где Iс.пп. р QF1— ток срабатывания полупроводникового расцепителя в зоне токов КЗ Условия выполняются, следовательно, требование [6, п.1.7.79] по временизащитного автоматического отключения питания обеспечивается.4 Электробезопасность оборудования электросетиВ соответствии с 6, 1.7.98 КТП – ВЦ должна иметь глухое заземление нейтралиТ на стороне 0,4 кВ. Одновременно это заземление используется, как защитное для оборудования 10 кВ. Необходимо определить число электродов ЗУ КТП.Расчёт проводится без учёта сопротивления протяженного заземлителя в виде горизонтальных металлических полос. Сопротивление ЗУ RЗ, Ом, для сети 10 кВ при общем заземлении вычисляется по формулеR3 = U3 / I3 = 125/17 = 1.35 Ом Ом, где  U3 = 125 В, если ЗУ одновременно используется для установок напряжением до 1 кВ и выше; I3 — емкостный ток однофазного замыкания на землю в сети 10 кВ;I3 = 17A (согласно задания на ДП).Для сети 380/220В сопротивление ЗУ должно быть не большее 4 Ом, поэтому принимается наибольшее сопротивление ЗУ равным 4 Ом. [6,1.7.101]Согласно заданию на ДП, грунт в месте установки КТП — суглинок.Удельное сопротивление грунта ρрасч, Ом/км, суглинокρуд =100 Ом/км (ρрасч = 1·104Ом·см) по [4, таблица Т2].Расчетное удельное сопротивление грунта ρ, Омсм, вычисляется по формуле ρ = ρуд∙2=1∙104∙1,5 = 1,5∙104 Омсм, где 2 — коэффициент повышения сопротивления. По [4, таблица Т3] 2 = 1,5.В качестве заземлителей выбираются прутковые стальные электроды диаметром 16 мм и длиной l=5 м с глубиной заложения от поверхности земли до верхнего конца электрода 0,2 м.Благодаря проникновению электродов в глубокие слои грунта снижаетсяудельное сопротивление грунта, что позволяет уменьшить число заземлителей.Сопротивление одиночного пруткового заземлителя Rопр, Ом, вычисляется по формулеRопр = 0,00227∙ρ = 0,00227∙1,5∙104 = 34,05 Ом. Принимается размещение заземлителей в ряд с расстоянием между ними равным 5м.Число заземлителей n, шт, вычисляется по формулеn =Rопр / n*R3 = 34.05 / (0.55*4)=15,47 шт, где — коэффициент экранирования, определяется по [4, таблица Т.1], = 0,55, при a / l = 7 / 7=1.Принимается к установке 16 прутковых стальных заземлителей, которыеобеспечивают Rз 4 Ом, что удовлетворяет требованиям [6,1.7.101].ЗаключениеВыполнение курсовой работы способствовало освоению общих (ОК) и профессиональных компетенций: ОК 1-9, ПК 4.3, а именно освоению методов и способов расчета основных технико-экономических показателей.В рамках данного курсовойработы был произведен расчет стоимости и основных технико-экономических показателей монтажа электрооборудования системы электроснабжения, согласно которым:1.Сметная стоимость электромонтажных работ, приходящихся на 1 м2 площади составит 1977,8 руб. 2. Для выполнения монтажа электрооборудования минимальная численность задействованных рабочих составит 3 человека (по одному II, III, IV разряда), з/п каждого из которых составит в среднем 23,61 тыс. руб. за 5+ дней работы. Таким образом, производительность труда при выполнении монтажа электрооборудования цеха колледжа составит 67,47 тыс. руб.Средства на оплату труда на всех 3-х рабочих составляет 362,4 тыс. руб, при этом средняя зарплата на 1 чел.-деньсоставляет 2272,8 руб, при общей трудоемкости электромонтажных работ 115,45 чел-час. 3.Средняя выработка на 1 чел.-деньравна 2771,8 руб. Исходя их этого норматив заработной платы в расчете на 1 руб. стоимости работ 0,82.4.Себестоимость электромонтажных работ по силовой и осветительной сети 676,66 тыс. руб.5.Накладные расходы равны 236,16 тыс. руб( Для монтажа электротехнических установок (№ п/п 31.1) норма накладных расходов составит 90%, сметной прибыли: 43%.)6.Сметная прибыль равняется 112,83 тыс. руб.7.Сметный уровень рентабельности 16,7%Подводя итоги можно сказать, что все задачи выполнены, а цели достигнуты.В курсовом проекте освещены вопросы электроснабжения участка системы электроснабжения завода машиностроительного производства.Выбран вариант силовой сети.Произведены расчёты по выбору сечений проводников питающей и распределительной сети. Произведены расчёты электрических нагрузок, компенсирующего устройства (УК).Проведена проверка силовой сети на потерю напряжения.Рассмотрена конструкция и схема цеховой трансформаторной подстанции типа КТП—ВЦ. Проведён расчёт токов КЗ и выбор основного высоковольтного оборудования с учётом действия токов КЗ.Рассмотрены вопросы микропроцессорной (цифровой) защиты высоковольтного оборудования.Проведён расчёт заземляющего устройства КТП—ВЦ из условия выполнения общего заземляющего устройства для напряжений 10 и 0,4 кВ.Выбор оборудования проведен с учетом требований нормативно-технической документации.Список используемых источников1.Налоговый кодекс Российской Федерации от 05.08.2000 № 118-ФЗ (ред. от 11.10.2018 с изменениями и дополнениями) [Электронный ресурс] // СПС «КонсультантПлюс»: http://www.consultant.ru2.Клочкова, Е.Н. Экономика организации [Текст]: учебник для СПО / Е.Н. Клочкова, В.И. Кузнецов, Т.Е. Платонова; под общей ред. Е.Н. Клочковой. – Москва: Юрайт, 2016. – 447 с.3.Либерман, И.А. Техническое нормирование, оплата труда и проектно-сметное дело в строительстве [Электронный ресурс]: Учебник / И.А. Либерман. – М.:ИНФРА-М, 2018. – 400 с. – Режим доступа:http://znanium.com/catalog/product/9390874.Сафронов, Н.А. Экономика организации (предприятия) [Электронный ресурс]: Учебник для ср. спец. учебных заведений / Н.А. Сафронов. – 2-e изд., с изм. – М.: Магистр: НИЦ ИНФРА-М, 2014. – 256 с. – Режим доступа: http://znanium.com/catalog.php?bookinfo=429975 (ЭБС Znanium).5.Менеджмент [Электронный ресурс]: Учебное пособие/ / А.В. Райченко, И.В. Хохлова. — 2-е изд., перераб. и доп. — М. : ИНФРА-М, 2018. — 342 с. – Режим доступа: http://znanium.com/bookread2.php?book=563352 (ЭБС Znanium)6.Виханский, О.С Менеджмент [Электронный ресурс]: Учебник для ср. спец. учеб. заведений / О. С. Виханский, А. И. Наумов – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Магистр, НИЦ ИНФРА-М, 2018. – 288 с. – Режим доступа: http://znanium.com/catalog/product/961778 (ЭБС Znanium)7. Приказ Москомэкспертизы от 30.12.2019 г. № МКЭ-ОД/19-92 [Электронный ресурс]–URL: https://avis-media.com/upload/files/norm-doc/%D0%9F%D0%B8%D1%81%D1%8C%D0%BC%D0%B0%20%D0%B8%20%D0%BF%D1%80%D0%B8%D0%BA%D0%B0%D0%B7%D1%8B%20%D0%B3.%20%D0%9C%D0%BE%D1%81%D0%BA%D0%B2%D1%/Prikaz_MKE-OD-19-92.pdf8. Приказ от 24.01.2020 № МКЭ-ОД/20-5 «Об утверждении Сборника коэффициентов (индексов) пересчета в текущий уровень цен сметной стоимости строительно-монтажных работ, определенной в нормах и ценах ТСН-2001. Выпуск 160. Сборник № 1/2020, январь 2020 г.» [Электронный ресурс] – URL: https://www.mos.ru/mke/documents/prikazy/view/233954220/8. Территориальные сметные нормативы для Москвы рассмотрены Межведомственным Советом по ценовой политике в строительстве при Правительстве Москвы (Протокол от 25 сентября 2006 года № МС-9-06), введены в действие с 1 декабря 2006 года Постановлением Правительства Москвы от 14 ноября 2006 г. № 900-ПП «О порядке перехода на определение сметной стоимости строительства объектов в городе Москве с применением территориальных сметных нормативов в уровне цен по состоянию на 1 января 2000 года». [Электронный ресурс] – URL: https://meganorm.ru/Data1/50/50277/index.htm#i3592608