РЕДУКТОР ЭЛЕКТРОЛЕБЕДКИ

I): dI = [70.2,3/ (0,2.20.106]0,333 = 0,0343 м = 34,3мм.Быстроходный вал соединяется муфтой с валом электродвигателя, диаметр которого dдв = 48 мм.Значения диаметров соединяемых валов не должны отличаться более, чем на 25%. Поэтому принимаем для муфты dМ = 48 мм, для установки манжетных уплотнений dМАНЖ = 50 мм. Для посадки подшипника назначаем dП =50 мм. В качестве опор быстроходного вала назначаем шарикоподшипники радиальные однорядные легкой серии 210. Его размеры: dП = 50 мм, DП = 90 мм, В = 20 мм. Динамическая грузоподъёмностьС=35,1 кН; статическая грузоподъёмность С0= 19,8кН.Сравнивая значение dПс размерами зубчатого венца шестерни быстроходной ступени, принимаем решение о конструировании быстроходного вала в виде вал-шестерни. 9. Расчет размеров ободов и ступиц зубчатыхколес Диаметр той части тихоходного вала, где устанавливается зубчатое колесо, dВ = 55 мм. Учтем, что длина ступицы этого колеса может быть определена по формуле: lст≈(1,0; . . . ; 1,8)dВ. Наружный диаметр ступицыdст≈(1,6; . . . 1,8)dВ .Принимаем lст = 90 мм, dст = 96 мм.Толщину обода δO подбирают так, чтобы δO>(2,5; . . . ; 4) m. При этомтолщина δO не должна быть меньше 8 мм. Принимаем δO= 5 m = 10 мм. Толщинадиска δДзависит от ширины (b) зубчатого венца:δД =0,3 b.Принимаем δД = 27 мм. Толщину обода колеса быстроходной ступени δO назначают так:δO= 5 m = 10 мм. Толщина диска δД зависит от ширины (b) зубчатого венца: δД =0,3 b. Принимаем δД = 0,3 b = 0,3 . 48 = 8 мм.Толщина стенки основания (δ) и крышки (δК) корпуса во всех случаях подбирается так, чтобы δ8 мм. Размер δ можно вычислить по значению межосевого расстояния a редуктора. Для одноступенчатого редуктора:δ= 0,025 a + 1 мм; δК = 0,02 a + 1 мм.При расчете толщины стенки двухступенчатого редуктора применяют значение межосевого расстояния тихоходной ступени механизма:δ= 0,025 aТ + 3 мм, δК = 0,02 aТ + 3 мм.Принимаем для редуктора:δ= 0.025 . 160+3 = 7,125 мм ; δК 0,02 . 160 + 3 = 6,2 мм.Толщина фланцев корпуса: bф = 1,5·δ;bфК = 1,5 δК.Принимаем bф = 8 мм; bфК = 8 мм.Толщина нижнего пояса основания корпуса, если на поясе нет бобышек, p = 2,35 δ . Принимаем p = 2,35 . 7,125 = 17 мм.При наличии бобышек на нижнем поясе основания:p1 = 1,5 δ , p2 = ( 2,25; . . . ; 2,75 )δ .Принимаем p1 = 1,5 . 7,125 = 10 мм , p2 = 2,75 . 7,125 = 16 мм. Толщина ребер корпусных деталей находят по формулам: (0,85; . . . ; 1) δ (0,85; . . . ; 1)δ1 .Принимаем: 6 мм; 5 мм.Диаметр фундаментных болтов (их число должно быть не меньше 4):d1 ≈ (0,03; . . . ; 0,036) aТ + 12 мм.d1 ≈ 0,036 . 160 + 12 мм. Принимаем: d1 = 18 мм.Диаметры  болтов: - у подшипников d2  ≈ (0,7;  . . . ; 0,8)d1 ( принимаем d2  = 12 мм) ;  - соединяющих основание корпуса с его крышкой:   d3  ≈0,6d1 ( принимаем d3  = 10 мм) .Высота бобышек hБ, предназначенных для установки болтов диаметром d2,  выбирается так, чтобы образовалась опорная поверхность под головку болта и гайку. Желательно у всех этих бобышек иметь одинаковую высоту hБ.Расстояние от вращающихся деталей до внутренней поверхности корпуса редуктора S8 мм.10. Расчет основных размеров корпусных деталейТолщина стенки основания (δ) и крышки (δК) корпуса во всех случаях подбирается так, чтобы δ8 мм. Размер δ можно вычислить по значению межосевого расстоянияaредуктора. Для одноступенчатого редуктора:δ= 0,025 a + 1 мм; δК = 0,02 a + 1 мм.При расчете толщины стенки двухступенчатого редуктора применяют значение межосевого расстояния тихоходной ступени механизма:δ= 0,025aТ + 3 мм, δК = 0,02aТ+ 3 мм.Принимаем для проектируемого редуктора:δ= 0.025 . 160+3 = 7,125 мм ;δК0,02 . 160 + 3 = 6,2 мм.Толщина фланцев корпуса: bф = 1,5 δ,bфК = 1,5 δК.Принимаем bф = 8 мм; bфК = 8 мм.Толщина нижнего пояса основания корпуса, если на поясе нет бобышек, p = 2,35 δ . Принимаем p = 2,35 . 7,125 = 17 мм.При наличии бобышек на нижнем поясе основания:p1 = 1,5 δ ,p2 = ( 2,25; . . . ; 2,75 )δ .Принимаем p1= 1,5 . 7,125 = 10 мм , p2 = 2,75 .7,125 = 16 мм.Толщина ребер корпусных деталей находят по формулам: (0,85; . . . ; 1)δ(0,85; . . . ; 1)δ1 . Принимаем: 6 мм, 5 мм. Диаметр фундаментных болтов (их число должно быть не меньше 4):d1 ≈ (0,03; . . . ; 0,036)aТ + 12 мм.d1 ≈ 0,036 . 160 + 12 мм. Принимаем: d1 = 18 мм.Диаметры  болтов: - у подшипников d2≈(0,7;  . . . ; 0,8)d1 ( принимаем d2  = 12 мм) ;  - соединяющих основание корпуса с его крышкой   d3  ≈0,6d1( принимаем d3  = 10 мм) .    Высота бобышек hБ, предназначенных для установки болтов диаметром d2,  выбирается так, чтобы образовалась опорная поверхность под головку болта и гайку. Желательно у всех этих бобышек иметь одинаковую высоту hБ.    Расстояние от вращающихся деталей до внутренней поверхности корпуса редуктора S8 мм.11. Формирование эскизной компоновки редуктораЭскизная компоновка редуктора представлена в графической части. Там показаны разработанные конструкции зубчатых колес, опор валов. Размеры этих элементов, представленные в масштабе М 1:2.5,в полной мере соответствуют результатам расчетов, описанных здесьв пояснительной записке. В эскизной компоновке указаны координаты расположения в редукторе зубчатых венцов и подшипников. Эта информация (при необходимости) используется при проверке работоспособности деталей и узлов спроектированного изделия.На эскизной компоновке видны контуры ванны, предназначенной для смазочного материала зубчатых колес. Учитывая, что около трети радиуса ведомого зубчатого колеса должно окунаться в смазку, назначаем ориентировочно глубину масляного слоя 20 мм. По эскизной компоновке найдем проекцию масляной ванны (570х120 мм). Получаем объем масляной ванны: 0,02х0,12х0,57 = 0,0014 м3.Учитывая, что объем 1л соответствует0,001 м3, получаем объем масляной ванны около 1,4 л. Масло индустриальное И-40А ГОСТ20799-75.ЗаключениеКурсовая работа на тему “Редуктор электролебедки”включает два документа:эскизную компоновку редуктора и пояснительную записку к нему. В записке обосновываются решения по конструкции редуктора, представленные в компоновке.Спроектированный редуктор входит в состав электромеханического привода,на выходе которого (в соответствии с техническим заданием) вал имеет частоту вращения 117 об/мин. Для привода выбрандвигатель переменного тока АИР180S2, его номинальная мощность P =22 кВт,частота вращения вала электродвигателя nдв = 2940об/мин. В результате имеем общее передаточное отношение привода – 25. Привод состоит из цилиндрического зубчатого редуктора(согласно техническому заданию) с передаточным отношением,принятым равным 4,93 и двух открытых цилиндрических зубчатых передач, для которых приняли передаточное отношение, равное 5.Фактическое передаточное отношение редуктора отклоняется от требуемого на 0,2%, что допустимо.Редуктор относится к изделиям крупносерийного производства. Поэтому для изготовления зубчатых колес выбрана сталь с высокими значениями прочностных характеристик – сталь 35ХМ. Размеры зубчатых колес найдены расчетом на выносливость элементов зацепления.Проведены проверочные расчеты на выносливость зубчатых колес. Их результаты показывают, что все расчетные напряжения (и контактные, и напряжения изгиба) меньше допускаемых, которые найдены по пределам выносливости стали 35ХМ. Аналогичный результат дала и проверка на кратковременные перегрузки. Учтен коэффициент перегрузок (Кперег= 2,3), а также характеристики прочности материала при статическом нагружении (предел прочности и предел текучести) . Распечатка итогов проверки говорит о том, что расчетные напряжения, действующие при кратковременных перегрузках, существенно меньше допускаемых напряжений.Проверочные расчеты (кроме выше отмеченного) показывают, что при профилировании зацепления не сделано ошибок. Модуль зацепления стандартный – 2,0 мм. Это значит, что зубья можно изготовить стандартным инструментом. Значение принятого межосевого расстояния подтверждено расчетом, и оно выражается числом из ряда нормальных линейных размеров (ГОСТ 6636-69). Количество зубьев подтверждено компьютерным расчетом с точность до 5 знака после запятой.Редуктор привода рассчитан на работу в течение 6 лет по 300 дней в году с коэффициентом загрузки в сутки Ксут= 0,9 . Это соответствует ресурсуLh=38880 часов. При правильной эксплуатации за весь этот срок разрушений зубчатых колес не будет.Библиографический списокПечатные издания 1. ГОСТ 21354-75. Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные. Расчет на прочность [Текст]. – Введ. 1977-01-01. – М.: Госстандарт СССР: Изд-во стандартов, 1976. – 61 c.: ил.; 29 см. 2. Иконникова, Г. М. Проектирование по прикладной механике с применением ЭВМ [Текст]: учеб. пособие в 2 ч. Ч.2 /Г. М. Иконникова; Норильский индустр.ин-т.– Норильск: НИИ, 2008. – 84 c.: ил. - ISBN 978-5-89009-383-7. 3. Иконникова, Г.М. Механика техническая [Текст]: учеб. пособие. – В 2 ч. Ч. 1 / Г.М. Иконникова; Норильский индустр. ин-т. – Норильск: НИИ, 2009. – 152 c.: ил.; 30x21 см. – ISBN 978-5-89009-410-0. 4. Иконникова, Г.М. Техническая механика [Текст]: учеб. пособие в 2 ч. Ч.1 / Г.М. Иконникова; Норильский государственный индустр. ин-т. – Норильск: НГИИ, 2016. – 132 c.: ил.; 30x21 см. – ISBN 978-5-89009-659-3.Электронные ресурсы Перечень ресурсов информационно-телекоммуникационной сети "Интернет"Э1pme.norvuz.ru. Прикладная механика электриков: образовательный сайт / Г. М. Иконникова; Норильский государственный индустр. ин-т. – Электрон. текстовые, граф. дан. и прикладные прогр. (1,5 ГБ). – Норильск: НГИИ, 2019. http://pme.norvuz.ru Э2SMup= Сопротивление Материалов. Учебное пособие: подготовлено по печ. изд. “Основы сопромата в системе ФЭПО”, 2010 г. / Г. М. Иконникова; Норильский индустр. ин-т. – Электрон. текстовые, граф. дан. и прикладные прогр. (23 Мбайт). – Норильск: НИИ, 2012. http://pme.norvuz.ruЭ3Tech_m = Техническая механика: учеб. пособие в 2 ч. Ч.1 / Г.М. Иконникова; Норильский государственный индустр. ин-т. – Электрон. текстовые, граф. дан. и прикладные прогр. (64 Мбайт). – Норильск: НГИИ, 2016. http://pme.norvuz.ru Э4RP_PMG=Рабочая программа прикладной механики для горняков: учебно-метод. пособие / Г.М. Иконникова; Норильский государственный индустр. ин-т. Электрон. текстовые, граф. дан. и прикладные прогр. (70 Мбайт). – Норильск НГИИ, 2019. http://pme.norvuz.ruЭ5check_energy.exe. Windows-приложение для проверки компетенций в области энергетических, кинематических и силовых расчетов механических передач. (Версия  2011 г., автор Иконникова Г.М. Госрегистрация первой версии в  РОСПАТЕНТ№2004610679, Москва, 2004). – Прикладная    программа (4,3 МБ). – Норильск, 2011.. http://pme.norvuz.ruЭ6Mechanic.exe. Windows-приложение для расчетов на прочность зубчатых   передач. (Версия  2011 г., автор Иконникова Г.М. Госрегистрация первой версии в  Реестре  программ для ЭВМ   №930313, Москва, 1994). – Прикладная    программа (2,4 МБ). – Норильск, 2011. http://pme.norvuz.ru